30 2 10 9 28 29 S 6 GTGTTTTT pttgt 15 U 18 16 22 20 23 21 19 13 12 26 27 7 8 Fig. &2S. Schéma schématique des transformateurs à balayage linéaire de type TVS-90PTs12 Les transformateurs résistent aux effets de : Charges de vibration avec accélération, pas plus de 5 g (49,1 m/s2) dans la plage de fréquence 1...80 Hz Charges de chocs répétées avec accélération, pas plus de Durée d'impact de 15 g (147,1 m/s2), pas plus. . . 2...5 ms Augmentation de la température : pour la version UHL, pas plus... 55°C pour les versions B et T, pas plus. . 70°C Température de surchauffe des enroulements du TVS-90PTs12, pas plus de 45°C Basse température : pour application groupe II -25°C pour application groupe 1P -10°C pendant le transport : pour version climatique UHL -50°C pour version climatique B ou T -60°C Le temps de fonctionnement des transformateurs dans les modes et conditions précisés ci-dessus est assuré pendant 15 000 heures.
Le taux de défaillance pendant 15 000 heures de fonctionnement est de 1,2* 10"® 1/h avec un niveau de confiance de 0,6.
Paramètres électriques supplémentaires TVS-90PTs12 Tension d'alimentation TVS 285 V Fréquence de répétition des impulsions (15,6 ± 2) kHz Durée de retour du faisceau, avec des écarts maximaux (12 ± 1,5) μs Tension à la sortie du redresseur haute tension, pas plus de 27,5 kV Charge courant du redresseur haute tension, pas plus de 1200 μA Tension nominale à la sortie de l'enroulement haute tension de l'assemblage combustible 128,5 kV Résistance d'isolement entre les enroulements du transformateur, ainsi qu'entre chaque enroulement et le circuit magnétique, pas moins supérieure à 10 MΩ Valeur minimale de la tension limite du courant alternatif avec une fréquence de 50 Hz 100 V, rms Résistance d'isolation de l'enroulement à une humidité relative de 85 % à une température de 35 °C, pas moins de 2 MOhm Transformateurs de sortie de signal TVS pour téléviseurs couleur équipés de tubes cathodiques ayant un angle de déviation du faisceau de 110°. 10* 15 poulets Fig. &26. Vue générale des transformateurs à balayage linéaire avantageux tels que TVS-110PTs15, TVS-110PTs16 PGPR pgtp 15 1^ 12 11 9 10 8 7 6 5 3 2 Fig. &27. Principales caractéristiques électriques des transformateurs à balayage horizontal des types TVS-110PTs15, TVS110PTs16 Les transformateurs de sortie de signal des types TVS110PTs15 et TVS-110PTs16 sont utilisés dans les étages de sortie à semi-conducteurs du balayage horizontal d'images couleur avec des tubes cathodiques de type 61LKZT, ayant un angle de déviation du faisceau de 110. °, et des tubes cathodiques à faisceaux auto-convergents de type 51LK2Ts. Les transformateurs TVS-1YuPTs15 fonctionnent dans un ensemble avec un système de déviation de type OS90.29PTs17, un transistor de sortie de type KT838A, une diode d'amortissement de type B83G et un redresseur-multiplicateur haute tension de type UN9/27-1.3. Les transformateurs TVS110PTs16 sont utilisés conjointement avec OS-90.38PTs12 et les mêmes composants ERE que TVS-110PTs15.
La vue générale et les dimensions hors tout des transformateurs sont présentées sur la Fig. 8.26. Le schéma électrique des transformateurs TVS-110PTs15 et TVS-110PTs16 est illustré à la Fig. 8.27. Les données d'enroulement des transformateurs sont données dans le tableau. 8.8.
Les transformateurs de sortie sont fabriqués sur des noyaux magnétiques en forme de U en forme de tige en alliage ferromagnétique, dont la conception et les paramètres électromagnétiques sont abordés dans le deuxième chapitre de l'ouvrage de référence. Le fonctionnement stable des transformateurs est assuré par les versions climatiques : UHL, V ou T ; catégories 4.2 ; 3 ou 1.1 selon GOST 15150-69 et groupes d'applications. Les transformateurs du groupe d'application I dans la version climatique UHL sont fabriqués en deux types : avec une résistance à l'humidité normale et accrue. 291
Dans le tableau Le tableau 5.15 montre les valeurs maximales possibles des coefficients de non-uniformité de libération d'énergie et de puissance des assemblages combustibles au cours de la campagne pour des cellules typiques du cœur d'un réacteur. Les valeurs des coefficients d'irrégularité de restitution d'énergie ont été prises d'après les données de la section 5.3.6, obtenues en simulant des chargements successifs d'assemblages combustibles frais dans chacune de ces alvéoles sur un modèle physique du réacteur avec un taux de combustion moyen du cœur d'environ 20 %.
Tableau n° 5.15
Caractéristiques de puissance maximales possibles des assemblages combustibles au cours d'une campagne dans des cellules à cœur typiques
Les chiffres entre parenthèses de la première ligne du tableau. Le n° 5.15 correspond au nombre d'assemblages combustibles grandeur nature (pour 188 crayons combustibles) arrondis à la valeur entière la plus proche, situés dans l'espace de dégagement d'énergie du cœur au moment de son état, correspondant aux valeurs maximales des coefficients de non-uniformité de libération d'énergie pour une cellule typique. Cette quantité est déterminée par la position du CO (la fraction de la suspension combustible introduite dans la zone) et le nombre d'assemblages combustibles 184,05 (160 crayons combustibles) situés dans le cœur (pour les données données dans le tableau 5.15, on suppose être 6).
Les calculs des valeurs maximales des paramètres de température des éléments combustibles pouvant être réalisés au cours d'une campagne dans des cellules du cœur typiques pour un fonctionnement permanent du réacteur à un niveau de puissance nominale de 100 MW ont été effectués à l'aide du programme KANAL-K. Dans chaque assemblage combustible se trouve une table. N° 5.15, un fragment de 8 crayons combustibles voisins les plus sollicités a été calculé, y compris le crayon combustible avec la libération d'énergie maximale. Les données initiales et les résultats des calculs sont résumés dans le tableau. N° 5.16.
Tableau n° 5.16
Paramètres de conception des assemblages combustibles et des crayons combustibles pour une puissance de réacteur de 100 MW
| Paramètre | Signification | ||||
| Puissance du réacteur, MW | |||||
| Température du liquide de refroidissement à l'entrée du noyau, o C | |||||
| Pression du liquide de refroidissement à l'entrée du réacteur, MPa | |||||
| Température du liquide de refroidissement dans la chambre de mélange inférieure, o C | 88,5 | ||||
| Tapez le numéro de cellule | |||||
| Débit de liquide de refroidissement à travers les assemblages combustibles, m 3 /h | 40,2 | 49,9 | 37,8 | 65,7 | 121,8 |
| Vitesse moyenne du liquide de refroidissement, m/s | 3,9 | 4,9 | 3,7 | 6,6 | 12,0 |
| Température du liquide de refroidissement à la sortie de la cellule de calcul avec dégagement d'énergie maximal, o C | |||||
| Température maximale de la gaine de l'élément combustible dans la cavité de la croix, o C | 300,1 | 301,1 | 298,1 | 304,7 | 313,5 |
| Température maximale de la composition combustible au centre de la croix, o C | 416,2 | 428,1 | 398,3 | 463,6 | 575,0 | 7,0 | 8,4 | 6,3 | 10,8 | 17,6 |
| Facteur de sécurité de conception maximal pour les charges thermiques critiques, Kcr | 1,51 | 1,51 | 1,51 | 1,51 | 1,51 |
En raison du mode de surcharge partielle utilisé dans le réacteur SM-3, la répartition de l'énergie libérée dans tout le cœur change à la fois d'une campagne à l'autre et au cours de chaque campagne individuelle. Lors de surcharges, des assemblages combustibles neufs sont installés, en règle générale, deux à la fois dans les couches interne et externe de la zone et pas plus de deux assemblages combustibles dans un quadrant. Au cours de la campagne, la répartition des dégagements d'énergie dépend du mouvement du CPS RO, des modifications du volume de la zone dues à l'introduction de charges combustibles supplémentaires du KO, qui sont inégales dans toute la zone d'épuisement et d'empoisonnement. En tenant compte de cela, la mise en œuvre de celles indiquées dans le tableau. Les modes de refroidissement des barres de combustible n° 5.16 dans un ensemble particulier de piles à combustible dépendront également de la campagne spécifique et de son déroulement.
Une caractéristique du fonctionnement des barres de combustible dans le réacteur SM-3, comme dans SM-2, est l'utilisation du refroidissement forcé des barres de combustible les plus énergivores en permettant une ébullition superficielle du liquide de refroidissement dans toutes les cellules typiques de la zone en modes avec libération d'énergie maximale dans les assemblages combustibles de ces cellules (hydroprofilage assurant la même marge jusqu'à crise). Sur certains éléments combustibles à dégagement d'énergie maximal, la température de la surface externe de la gaine de l'élément combustible est supérieure à la température de saturation, ce qui provoque la formation de bulles dans les microcavités de sa surface. À son tour, le sous-chauffage du liquide de refroidissement jusqu'à la température de saturation entraîne une condensation rapide des bulles de vapeur et, par conséquent, il n'y a aucune teneur volumétrique en vapeur dans le flux. L'ébullition du liquide de refroidissement augmente le coefficient de transfert de chaleur, ce qui garantit que la température de la gaine du combustible reste à un niveau relativement bas. Pendant toute l'exploitation des réacteurs SM-2 et SM-3, aucune instabilité hydraulique ou neutronique n'a été constatée dans le fonctionnement du cœur et du système de contrôle.
Les générateurs haute tension et faible puissance sont largement utilisés dans la détection de défauts, pour alimenter des accélérateurs de particules chargées portables, des tubes à rayons X et cathodiques, des tubes photomultiplicateurs et des détecteurs de rayonnements ionisants. En outre, ils sont également utilisés pour la destruction par impulsion électrique de solides, la production de poudres ultrafines, la synthèse de nouveaux matériaux, comme détecteurs de fuites d'étincelles, pour le lancement de sources lumineuses à décharge gazeuse, dans le diagnostic par décharge électrique de matériaux et de produits, pour l'obtention de gaz. photographies de décharge en utilisant la méthode S. D. Kirlian, testant la qualité de l'isolation haute tension. Dans la vie quotidienne, de tels appareils sont utilisés comme sources d'alimentation pour les pièges électroniques à poussières ultrafines et radioactives, les systèmes d'allumage électroniques, pour les lustres électroeffluviales (lustres de A. L. Chizhevsky), les aéroioniseurs, les dispositifs médicaux (D'Arsonval, franklisation, appareils d'ultratonothérapie), les gaz briquets, clôtures électriques, pistolets paralysants électriques, etc.
Classiquement, on classe comme générateurs haute tension les appareils qui génèrent des tensions supérieures à 1 kV.
Le générateur d'impulsions haute tension utilisant un transformateur résonant (Fig. 11.1) est réalisé selon le schéma classique utilisant un éclateur à gaz RB-3.
Le condensateur C2 est chargé d'une tension pulsée à travers la diode VD1 et la résistance R1 jusqu'à la tension de claquage de l'éclateur à gaz. À la suite de la rupture de l'entrefer de gaz de l'éclateur, le condensateur est déchargé sur l'enroulement primaire du transformateur, après quoi le processus est répété. En conséquence, des impulsions haute tension amorties d'une amplitude allant jusqu'à 3...20 kV sont formées à la sortie du transformateur T1.
Pour protéger l'enroulement de sortie du transformateur contre les surtensions, un éclateur réalisé sous forme d'électrodes à entrefer réglable y est connecté en parallèle.
Riz. 11.1. Circuit d'un générateur d'impulsions haute tension utilisant un éclateur à gaz.
Riz. 11.2. Circuit d'un générateur d'impulsions haute tension avec doublement de tension.
Le transformateur T1 du générateur d'impulsions (Fig. 11.1) est réalisé sur un noyau de ferrite ouvert M400NN-3 d'un diamètre de 8 et d'une longueur de 100 mm. L'enroulement primaire (basse tension) du transformateur contient 20 tours de fil MGShV de 0,75 mm avec un pas d'enroulement de 5...6 mm. L'enroulement secondaire contient 2400 tours d'enroulement ordinaire de fil PEV-2 de 0,04 mm. L'enroulement primaire est enroulé sur l'enroulement secondaire à travers un joint en polytétrafluoroéthylène (fluoroplastique) de 2 x 0,05 mm. L'enroulement secondaire du transformateur doit être isolé de manière fiable du primaire.
Un mode de réalisation d'un générateur d'impulsions haute tension utilisant un transformateur résonant est illustré à la Fig. 11.2. Dans ce circuit générateur, il existe une isolation galvanique du réseau d'alimentation. La tension du secteur est fournie au transformateur intermédiaire (élévateur) T1. La tension retirée de l'enroulement secondaire du transformateur de réseau est fournie à un redresseur fonctionnant selon un circuit doubleur de tension.
Du fait du fonctionnement d'un tel redresseur, une tension positive apparaît sur la plaque supérieure du condensateur C2 par rapport au fil neutre, égale à la racine carrée de 2Uii, où Uii est la tension sur l'enroulement secondaire du transformateur de puissance.
Une tension correspondante de signe opposé est formée au niveau du condensateur C1. De ce fait, la tension sur les armatures du condensateur SZ sera égale à 2 racines carrées de 2Uii.
Le taux de charge des condensateurs C1 et C2 (C1=C2) est déterminé par la valeur de la résistance R1.
Lorsque la tension sur les plaques du condensateur SZ est égale à la tension de claquage de l'entrefer FV1, un claquage de son entrefer se produira, le condensateur SZ et, par conséquent, les condensateurs C1 et C2 seront déchargés et des oscillations périodiques amorties se produiront. dans l'enroulement secondaire du transformateur T2. Après avoir déchargé les condensateurs et éteint l'éclateur, le processus de charge et de décharge ultérieure des condensateurs vers l'enroulement primaire du transformateur 12 sera répété à nouveau.
Un générateur haute tension utilisé pour obtenir des photographies dans une décharge gazeuse, ainsi que pour collecter des poussières ultrafines et radioactives (Fig. 11.3) se compose d'un doubleur de tension, d'un générateur d'impulsions de relaxation et d'un transformateur résonant élévateur.
Le doubleur de tension est réalisé à l'aide des diodes VD1, VD2 et des condensateurs C1, C2. La chaîne de charge est constituée des condensateurs C1 SZ et de la résistance R1. Un éclateur à gaz de 350 V est connecté en parallèle aux condensateurs C1 SZ avec l'enroulement primaire du transformateur élévateur T1 connecté en série.
Dès que le niveau de tension continue sur les condensateurs C1 SZ dépasse la tension de claquage de l'éclateur, les condensateurs se déchargent à travers l'enroulement du transformateur élévateur et, par conséquent, une impulsion haute tension se forme. Les éléments du circuit sont sélectionnés de manière à ce que la fréquence de formation des impulsions soit d'environ 1 Hz. Le condensateur C4 est conçu pour protéger la borne de sortie de l'appareil de la tension secteur.
Riz. 11.3. Circuit d'un générateur d'impulsions haute tension utilisant un éclateur à gaz ou des dinistors.
La tension de sortie de l'appareil est entièrement déterminée par les propriétés du transformateur utilisé et peut atteindre 15 kV. Un transformateur haute tension avec une tension de sortie d'environ 10 kV est réalisé sur un tube diélectrique d'un diamètre extérieur de 8 et d'une longueur de 150 mm ; une électrode de cuivre d'un diamètre de 1,5 mm est située à l'intérieur. L'enroulement secondaire contient 3...4 mille tours de fil PELSHO 0,12, enroulé tour à tour en 10...13 couches (largeur d'enroulement 70 mm) et imprégné de colle BF-2 avec une isolation intercalaire en polytétrafluoroéthylène. L'enroulement primaire contient 20 tours de fil PEV 0,75 passés à travers une batiste en polychlorure de vinyle.
En tant que tel transformateur, vous pouvez également utiliser un transformateur de sortie à balayage horizontal modifié d'un téléviseur ; transformateurs pour briquets électroniques, lampes flash, bobines d'allumage, etc.
Le déchargeur de gaz R-350 peut être remplacé par une chaîne commutable de dinistors de type KN102 (Fig. 11.3, à droite), qui permettra de modifier progressivement la tension de sortie. Pour répartir uniformément la tension entre les dinistors, des résistances de même valeur avec une résistance de 300...510 kOhm sont connectées en parallèle à chacun d'eux.
Une variante du circuit générateur haute tension utilisant un dispositif rempli de gaz, un thyratron, comme élément de commutation de seuil est illustrée à la Fig. 11.4.
Riz. 11.4. Circuit d'un générateur d'impulsions haute tension utilisant un thyratron.
La tension secteur est redressée par la diode VD1. La tension redressée est lissée par le condensateur C1 et fournie au circuit de charge R1, C2. Dès que la tension sur le condensateur C2 atteint la tension d'amorçage du thyratron VL1, celui-ci clignote. Le condensateur C2 se décharge à travers l'enroulement primaire du transformateur T1, le thyratron s'éteint, le condensateur recommence à se charger, etc.
Une bobine d'allumage d'automobile est utilisée comme transformateur T1.
Au lieu du thyratron VL1 MTX-90, vous pouvez allumer un ou plusieurs dinistors de type KN102. L'amplitude de la haute tension peut être ajustée en fonction du nombre de dinistors inclus.
La conception d'un convertisseur haute tension utilisant un interrupteur à thyratron est décrite dans l'ouvrage. Notez que d'autres types d'appareils remplis de gaz peuvent être utilisés pour décharger un condensateur.
L'utilisation de dispositifs de commutation à semi-conducteurs dans les générateurs haute tension modernes est plus prometteuse. Leurs avantages sont clairement exprimés : haute répétabilité des paramètres, coût et dimensions réduits, haute fiabilité.
Ci-dessous, nous examinerons les générateurs d'impulsions haute tension utilisant des dispositifs de commutation à semi-conducteurs (dinistors, thyristors, transistors bipolaires et à effet de champ).
Les dinistors sont un analogue tout à fait équivalent, mais à faible courant, des déchargeurs à gaz.
En figue. La figure 11.5 montre le circuit électrique d'un générateur réalisé sur des dinistors. La structure du générateur est complètement similaire à celles décrites précédemment (Fig. 11.1, 11.4). La principale différence est le remplacement du déchargeur de gaz par une chaîne de dinistors connectés en série.
Riz. 11.5. Circuit d'un générateur d'impulsions haute tension utilisant des dinistors.
Riz. 11.6. Circuit d'un générateur d'impulsions haute tension avec un pont redresseur.
Il convient de noter que l'efficacité d'un tel courant analogique et commuté est nettement inférieure à celle du prototype, cependant, les dinistors sont plus abordables et plus durables.
Une version quelque peu compliquée du générateur d'impulsions haute tension est illustrée à la Fig. 11.6. La tension secteur est fournie à un pont redresseur à l'aide de diodes VD1 VD4. La tension redressée est lissée par le condensateur C1. Ce condensateur génère une tension constante d'environ 300 V, qui sert à alimenter un générateur de relaxation composé des éléments R3, C2, VD5 et VD6. Sa charge est l'enroulement primaire du transformateur T1. Des impulsions d'une amplitude d'environ 5 kV et d'une fréquence de répétition allant jusqu'à 800 Hz sont supprimées de l'enroulement secondaire.
La chaîne de dinistors doit être conçue pour une tension de commutation d'environ 200 V. Ici, vous pouvez utiliser des dinistors de type KN102 ou D228. Il convient de garder à l'esprit que la tension de commutation des dinistors de type KN102A, D228A est de 20 V ; KN102B, D228B 28 V ; KN102V, D228V 40 V ; KN102G, D228G 56 V ; KN102D, D228D 80 V ; KN102E 75 V ; KN102Zh, D228Zh 120 V ; KN102I, D228I 150 V.
Un transformateur de ligne modifié provenant d'un téléviseur noir et blanc peut être utilisé comme transformateur T1 dans les appareils ci-dessus. Son enroulement haute tension est laissé, le reste est retiré et à la place un enroulement basse tension (primaire) est enroulé sur 15...30 tours de fil PEV d'un diamètre de 0,5...0,8 mm.
Lors du choix du nombre de tours de l'enroulement primaire, le nombre de tours de l'enroulement secondaire doit être pris en compte. Il faut également garder à l'esprit que la valeur de la tension de sortie du générateur d'impulsions haute tension dépend davantage de l'ajustement des circuits du transformateur à la résonance que du rapport du nombre de spires des enroulements.
Les caractéristiques de certains types de transformateurs de télévision à balayage horizontal sont données dans le tableau 11.1.
Tableau 11.1. Paramètres des enroulements haute tension des transformateurs de télévision horizontaux unifiés.
| Type de transformateur | Nombre de tours | Enroulement R, Ohm |
|
| TVS-A, TVS-B | |||
| TVS-110, TVS-110M | |||
| Type de transformateur | Nombre de tours | Enroulement R, Ohm |
|
| TVS-90LTs2, TVS-90LTs2-1 | |||
| TVS-110PTs15 | |||
| TVS-110PTs16, TVS-110PTs18 |
Riz. 11.7. Circuit électrique d'un générateur d'impulsions haute tension.
En figue. La figure 11.7 montre un schéma d'un générateur d'impulsions haute tension à deux étages publié sur l'un des sites, dans lequel un thyristor est utilisé comme élément de commutation. À son tour, une lampe au néon à dispositif à décharge gazeuse (chaîne HL1, HL2) a été choisie comme élément de seuil qui détermine le taux de répétition des impulsions haute tension et déclenche le thyristor.
Lorsque la tension d'alimentation est appliquée, le générateur d'impulsions, réalisé à base du transistor VT1 (2N2219A KT630G), produit une tension d'environ 150 V. Cette tension est redressée par la diode VD1 et charge le condensateur C2.
Une fois que la tension sur le condensateur C2 dépasse la tension d'allumage des lampes au néon HL1, HL2, le condensateur sera déchargé via la résistance de limitation de courant R2 jusqu'à l'électrode de commande du thyristor VS1 et le thyristor sera déverrouillé. Le courant de décharge du condensateur C2 va créer des oscillations électriques dans l'enroulement primaire du transformateur T2.
La tension de commutation des thyristors peut être ajustée en sélectionnant des lampes au néon avec différentes tensions d'allumage. Vous pouvez modifier la tension d'allumage des thyristors par étapes en commutant le nombre de lampes au néon connectées en série (ou de dinistors les remplaçant).
Riz. 11.8. Schéma des processus électriques sur les électrodes des dispositifs semi-conducteurs (selon la Fig. 11.7).
Le diagramme de tension à la base du transistor VT1 et à l'anode du thyristor est représenté sur la Fig. 11.8. Comme il ressort des schémas présentés, les impulsions du générateur de blocage ont une durée d'environ 8 ms. Le condensateur C2 est chargé de manière exponentielle en fonction de l'action des impulsions provenant de l'enroulement secondaire du transformateur T1.
Des impulsions d'une tension d'environ 4,5 kV sont formées à la sortie du générateur. Le transformateur de sortie des amplificateurs basse fréquence est utilisé comme transformateur T1. Comme
Le transformateur haute tension T2 utilise un transformateur issu d'un flash photo ou d'un transformateur de télévision à balayage horizontal recyclé (voir ci-dessus).
Le schéma d'une autre version du générateur utilisant une lampe au néon comme élément de seuil est présenté sur la Fig. 11.9.
Riz. 11.9. Circuit électrique d'un générateur avec un élément de seuil sur une lampe au néon.
Le générateur de relaxation qu'il contient est réalisé sur les éléments R1, VD1, C1, HL1, VS1. Il fonctionne avec des cycles de tension de ligne positive, lorsque le condensateur C1 est chargé à la tension de commutation de l'élément de seuil sur la lampe au néon HL1 et le thyristor VS1. La diode VD2 amortit les impulsions d'auto-induction de l'enroulement primaire du transformateur élévateur T1 et permet d'augmenter la tension de sortie du générateur. La tension de sortie atteint 9 kV. La lampe au néon sert également d'indicateur que l'appareil est connecté au réseau.
Le transformateur haute tension est enroulé sur un morceau de tige d'un diamètre de 8 et d'une longueur de 60 mm en ferrite M400NN. Tout d'abord, un enroulement primaire de 30 tours de fil PELSHO 0,38 est placé, puis un enroulement secondaire de 5 500 tours de fil PELSHO 0,05 ou plus est placé. Entre les enroulements et tous les 800... 1000 tours de l'enroulement secondaire, une couche isolante de ruban isolant en polychlorure de vinyle est posée.
Dans le générateur, il est possible d'introduire un réglage discret à plusieurs étages de la tension de sortie en commutant des lampes au néon ou des dinistors dans un circuit en série (Fig. 11.10). Dans la première version, deux étapes de régulation sont fournies, dans la seconde - jusqu'à dix ou plus (lors de l'utilisation de dinistors KN102A avec une tension de commutation de 20 V).
Riz. 11.10. Circuit électrique de l'élément de seuil.
Riz. 11.11. Circuit électrique d'un générateur haute tension avec un élément de seuil de diode.
Un simple générateur haute tension (Fig. 11.11) permet d'obtenir des impulsions de sortie d'une amplitude allant jusqu'à 10 kV.
L'élément de commande de l'appareil commute à une fréquence de 50 Hz (à une demi-onde de la tension secteur). La diode VD1 D219A (D220, D223) fonctionnant en polarisation inverse en mode claquage par avalanche a été utilisée comme élément de seuil.
Lorsque la tension de claquage par avalanche au niveau de la jonction semi-conductrice de la diode dépasse la tension de claquage par avalanche, la diode passe à un état conducteur. La tension du condensateur chargé C2 est fournie à l'électrode de commande du thyristor VS1. Après la mise sous tension du thyristor, le condensateur C2 est déchargé dans l'enroulement du transformateur T1.
Le transformateur T1 n'a pas de noyau. Il est réalisé sur une bobine d'un diamètre de 8 mm en polyméthacrylate de méthyle ou en polytétrachloroéthylène et contient trois sections espacées d'une largeur de
9 mm. Le bobinage élévateur contient 3x1000 tours, enroulés avec du fil PET, PEV-2 de 0,12 mm. Après le bobinage, le bobinage doit être imbibé de paraffine. 2 x 3 couches d'isolant sont appliquées sur la paraffine, après quoi l'enroulement primaire est enroulé avec 3 x 10 tours de fil PEV-2 de 0,45 mm.
Le thyristor VS1 peut être remplacé par un autre pour une tension supérieure à 150 V. La diode à avalanche peut être remplacée par une chaîne de dinistors (Fig. 11.10, 11.11 ci-dessous).
Le circuit d'une source d'impulsions haute tension portable de faible puissance avec alimentation autonome à partir d'un élément galvanique (Fig. 11.12) se compose de deux générateurs. Le premier est construit sur deux transistors de faible puissance, le second sur un thyristor et un dinistor.
Riz. 11.12. Circuit générateur de tension avec alimentation basse tension et élément clé thyristor-dinistor.
Une cascade de transistors de différentes conductivités convertit la tension continue basse tension en tension pulsée haute tension. La chaîne de distribution de ce générateur est constituée des éléments C1 et R1. À la mise sous tension, le transistor VT1 s'ouvre et la chute de tension aux bornes de son collecteur ouvre le transistor VT2. Le condensateur C1, chargé à travers la résistance R1, réduit tellement le courant de base du transistor VT2 que le transistor VT1 sort de saturation, ce qui conduit à la fermeture de VT2. Les transistors seront fermés jusqu'à ce que le condensateur C1 soit déchargé à travers l'enroulement primaire du transformateur T1.
La tension d'impulsion accrue retirée de l'enroulement secondaire du transformateur T1 est redressée par la diode VD1 et fournie au condensateur C2 du deuxième générateur avec le thyristor VS1 et le dinistor VD2. Dans chaque demi-cycle positif
Le condensateur de stockage C2 est chargé à une valeur de tension d'amplitude égale à la tension de commutation du dinistor VD2, c'est-à-dire jusqu'à 56 V (tension nominale de déverrouillage par impulsion pour type de dinistor KN102G).
Le passage du dinistor à l'état ouvert affecte le circuit de commande du thyristor VS1, qui à son tour s'ouvre également. Le condensateur C2 est déchargé à travers le thyristor et l'enroulement primaire du transformateur T2, après quoi le dinistor et le thyristor se referment et la charge suivante du condensateur commence ; le cycle de commutation est répété.
Des impulsions d'une amplitude de plusieurs kilovolts sont retirées de l'enroulement secondaire du transformateur T2. La fréquence des décharges d'étincelles est d'environ 20 Hz, mais elle est bien inférieure à la fréquence des impulsions provenant de l'enroulement secondaire du transformateur T1. Cela se produit parce que le condensateur C2 est chargé à la tension de commutation du dinistor non pas en un, mais en plusieurs demi-cycles positifs. La valeur de capacité de ce condensateur détermine la puissance et la durée des impulsions de décharge de sortie. La valeur moyenne du courant de décharge sans danger pour le dinistor et l'électrode de commande du thyristor est choisie en fonction de la capacité de ce condensateur et de l'amplitude de la tension d'impulsion alimentant la cascade. Pour ce faire, la capacité du condensateur C2 doit être d'environ 1 µF.
Le transformateur T1 est réalisé sur un noyau magnétique en ferrite annulaire de type K10x6x5. Il dispose de 540 tours de fil PEV-2 0,1 avec une prise mise à la terre après le 20ème tour. Le début de son enroulement est connecté au transistor VT2, la fin à la diode VD1. Le transformateur T2 est enroulé sur une bobine avec un noyau en ferrite ou en permalloy d'un diamètre de 10 mm et d'une longueur de 30 mm. Une bobine d'un diamètre extérieur de 30 mm et d'une largeur de 10 mm est enroulée avec du fil PEV-2 de 0,1 mm jusqu'à ce que le cadre soit complètement rempli. Avant que le bobinage ne soit terminé, une prise mise à la terre est réalisée et la dernière rangée de fil de 30 à 40 tours est enroulée tour à tour pour retourner sur une couche isolante de tissu verni.
Le transformateur T2 doit être imprégné de vernis isolant ou de colle BF-2 lors du bobinage, puis soigneusement séché.
Au lieu de VT1 et VT2, vous pouvez utiliser n'importe quel transistor de faible puissance capable de fonctionner en mode impulsionnel. Le thyristor KU101E peut être remplacé par KU101G. Cellules galvaniques de source d'alimentation avec une tension ne dépassant pas 1,5 V, par exemple 312, 314, 316, 326, 336, 343, 373 ou des batteries à disque nickel-cadmium de type D-0.26D, D-0.55S, etc. .
Un générateur à thyristors d'impulsions haute tension alimenté par le secteur est illustré à la Fig. 11.13.
Riz. 11.13. Circuit électrique d'un générateur d'impulsions haute tension avec un dispositif de stockage d'énergie capacitif et un interrupteur à thyristor.
Pendant l'alternance positive de la tension secteur, le condensateur C1 est chargé à travers la résistance R1, la diode VD1 et l'enroulement primaire du transformateur T1. Le thyristor VS1 est fermé dans ce cas, car il n'y a pas de courant à travers son électrode de commande (la chute de tension aux bornes de la diode VD2 dans le sens direct est faible par rapport à la tension nécessaire pour ouvrir le thyristor).
Lors d'un alternance négative, les diodes VD1 et VD2 se ferment. Une chute de tension se forme à la cathode du thyristor par rapport à l'électrode de commande (moins à la cathode, plus à l'électrode de commande), un courant apparaît dans le circuit de l'électrode de commande et le thyristor s'ouvre. A ce moment, le condensateur C1 se décharge à travers l'enroulement primaire du transformateur. Une impulsion haute tension apparaît dans l'enroulement secondaire. Et ainsi de suite à chaque période de tension secteur.
À la sortie de l'appareil, des impulsions bipolaires haute tension sont formées (car des oscillations amorties se produisent lorsque le condensateur est déchargé dans le circuit de l'enroulement primaire).
La résistance R1 peut être composée de trois résistances MLT-2 connectées en parallèle avec une résistance de 3 kOhm.
Les diodes VD1 et VD2 doivent être conçues pour un courant d'au moins 300 mA et une tension inverse d'au moins 400 V (VD1) et 100 B (VD2). Condensateur C1 de type MBM pour une tension d'au moins 400 V. Sa capacité (une fraction d'unité de microfarad) est sélectionnée expérimentalement. Thyristor VS1 type KU201K, KU201L, KU202K KU202N. Transformateurs bobine d'allumage B2B (6 V) d'une moto ou d'une voiture.
L'appareil peut utiliser un transformateur de télévision à balayage horizontal TVS-110L6, TVS-1 YULA, TVS-110AM.
Un circuit assez typique d'un générateur d'impulsions haute tension avec un dispositif de stockage d'énergie capacitif est illustré à la Fig. 11.14.
Riz. 11.14. Schéma d'un générateur à thyristors d'impulsions haute tension avec un dispositif de stockage d'énergie capacitif.
Le générateur contient un condensateur d'extinction C1, un pont redresseur à diodes VD1 VD4, un interrupteur à thyristors VS1 et un circuit de commande. A la mise sous tension de l'appareil, les condensateurs C2 et S3 sont chargés, le thyristor VS1 est toujours fermé et ne conduit pas de courant. La tension maximale sur le condensateur C2 est limitée par une diode Zener VD5 de 9V. Lors du processus de charge du condensateur C2 via la résistance R2, la tension au potentiomètre R3 et, par conséquent, à la transition de commande du thyristor VS1 augmente jusqu'à une certaine valeur, après quoi le thyristor passe à un état conducteur et le condensateur SZ via le thyristor VS1 est déchargé à travers l'enroulement primaire (basse tension) du transformateur T1, générant une impulsion haute tension. Après cela, le thyristor se ferme et le processus recommence. Le potentiomètre R3 règle le seuil de réponse du thyristor VS1.
Le taux de répétition des impulsions est de 100 Hz. Une bobine d'allumage automobile peut être utilisée comme transformateur haute tension. Dans ce cas, la tension de sortie de l'appareil atteindra 30...35 kV. Le générateur d'impulsions haute tension à thyristor (Fig. 11.15) est contrôlé par des impulsions de tension provenant d'un générateur de relaxation réalisé sur le dinistor VD1. La fréquence de fonctionnement du générateur d'impulsions de commande (15...25 Hz) est déterminée par la valeur de la résistance R2 et la capacité du condensateur C1.
Riz. 11h15. Circuit électrique d'un générateur d'impulsions haute tension à thyristors avec commande d'impulsions.
Le générateur de relaxation est connecté au commutateur à thyristors via un transformateur d'impulsions T1 de type MIT-4. Un transformateur haute fréquence de l'appareil de darsonvalisation Iskra-2 est utilisé comme transformateur de sortie T2. La tension à la sortie de l'appareil peut atteindre 20...25 kV.
En figue. La figure 11.16 montre une option pour fournir des impulsions de commande au thyristor VS1.
Le convertisseur de tension (Fig. 11.17), développé en Bulgarie, contient deux étages. Dans le premier d'entre eux, la charge de l'élément clé, réalisée sur le transistor VT1, est l'enroulement du transformateur T1. Des impulsions de commande rectangulaires allument/éteignent périodiquement l'interrupteur sur le transistor VT1, connectant/déconnectant ainsi l'enroulement primaire du transformateur.
Riz. 11.16. Option pour contrôler un interrupteur à thyristors.
Riz. 11.17. Circuit électrique d'un générateur d'impulsions haute tension à deux étages.
Une tension accrue est induite dans l'enroulement secondaire, proportionnelle au rapport de transformation. Cette tension est redressée par la diode VD1 et charge le condensateur C2, qui est connecté à l'enroulement primaire (basse tension) du transformateur haute tension T2 et au thyristor VS1. Le fonctionnement du thyristor est contrôlé par des impulsions de tension prélevées sur l'enroulement supplémentaire du transformateur T1 via une chaîne d'éléments qui corrigent la forme de l'impulsion.
En conséquence, le thyristor s'allume/s'éteint périodiquement. Le condensateur C2 est déchargé sur l'enroulement primaire du transformateur haute tension.
Générateur d'impulsions haute tension, fig. 11.18, contient un générateur basé sur un transistor unijonction comme élément de commande.
Riz. 11.18. Circuit d'un générateur d'impulsions haute tension avec un élément de commande basé sur un transistor unijonction.
La tension secteur est redressée par le pont de diodes VD1 VD4. Les ondulations de la tension redressée sont lissées par le condensateur C1 ; le courant de charge du condensateur au moment où l'appareil est connecté au réseau est limité par la résistance R1. Grâce à la résistance R4, le condensateur S3 est chargé. Parallèlement, un générateur d'impulsions basé sur un transistor unijonction VT1 entre en service. Son condensateur « déclencheur » C2 est chargé à travers les résistances R3 et R6 à partir d'un stabilisateur paramétrique (résistance de ballast R2 et diodes Zener VD5, VD6). Dès que la tension sur le condensateur C2 atteint une certaine valeur, le transistor VT1 commute et une impulsion d'ouverture est envoyée à la transition de commande du thyristor VS1.
Le condensateur SZ est déchargé via le thyristor VS1 vers l'enroulement primaire du transformateur T1. Une impulsion haute tension est formée sur son enroulement secondaire. Le taux de répétition de ces impulsions est déterminé par la fréquence du générateur, qui dépend elle-même des paramètres de la chaîne R3, R6 et C2. En utilisant la résistance de réglage R6, vous pouvez modifier la tension de sortie du générateur d'environ 1,5 fois. Dans ce cas, la fréquence d'impulsion est régulée dans la plage de 250... 1000 Hz. De plus, la tension de sortie change lors de la sélection de la résistance R4 (allant de 5 à 30 kOhm).
Il est conseillé d'utiliser des condensateurs en papier (C1 et SZ pour une tension nominale d'au moins 400 V) ; Le pont de diodes doit être conçu pour la même tension. Au lieu de ce qui est indiqué sur le schéma, vous pouvez utiliser le thyristor T10-50 ou, dans les cas extrêmes, KU202N. Les diodes Zener VD5, VD6 doivent fournir une tension de stabilisation totale d'environ 18 V.
Le transformateur est réalisé sur la base du TVS-110P2 à partir de téléviseurs noir et blanc. Tous les enroulements primaires sont retirés et 70 tours de fil PEL ou PEV d'un diamètre de 0,5...0,8 mm sont enroulés sur l'espace vacant.
Circuit électrique d'un générateur d'impulsions haute tension, Fig. 11.19, se compose d'un multiplicateur de tension diode-condensateur (diodes VD1, VD2, condensateurs C1 C4). Sa sortie produit une tension constante d'environ 600 V.
Riz. 11.19. Circuit d'un générateur d'impulsions haute tension avec un doubleur de tension secteur et un générateur d'impulsions de déclenchement basé sur un transistor unijonction.
Un transistor unijonction VT1 de type KT117A est utilisé comme élément de seuil du dispositif. La tension à l'une de ses bases est stabilisée par un stabilisateur paramétrique à base d'une diode Zener VD3 de type KS515A (tension de stabilisation 15 B). Grâce à la résistance R4, le condensateur C5 est chargé et lorsque la tension à l'électrode de commande du transistor VT1 dépasse la tension à sa base, VT1 passe à un état conducteur et le condensateur C5 est déchargé vers l'électrode de commande du thyristor VS1.
Lorsque le thyristor est passant, la chaîne de condensateurs C1 C4, chargée à une tension d'environ 600...620 V, est déchargée dans l'enroulement basse tension du transformateur élévateur T1. Après cela, le thyristor s'éteint, les processus de charge-décharge sont répétés avec une fréquence déterminée par la constante R4C5. La résistance R2 limite le courant de court-circuit lorsque le thyristor est passant et constitue en même temps un élément du circuit de charge des condensateurs C1 C4.
Le circuit convertisseur (Fig. 11.20) et sa version simplifiée (Fig. 11.21) est divisé en les composants suivants : filtre de suppression de réseau (filtre d'interférence) ; régulateur électronique; transformateur haute tension.
Riz. 11h20. Circuit électrique d'un générateur haute tension avec parasurtenseur.
Riz. 11.21. Circuit électrique d'un générateur haute tension avec parasurtenseur.
Schéma de la Fig. 11h20 fonctionne comme suit. Le condensateur SZ est chargé via le redresseur à diode VD1 et la résistance R2 jusqu'à la valeur d'amplitude de la tension du réseau (310 V). Cette tension traverse l'enroulement primaire du transformateur T1 jusqu'à l'anode du thyristor VS1. Le long de l'autre branche (R1, VD2 et C2), le condensateur C2 se charge lentement. Lorsque, pendant sa charge, la tension de claquage du dinistor VD4 est atteinte (entre 25...35 V), le condensateur C2 se décharge à travers l'électrode de commande du thyristor VS1 et l'ouvre.
Le condensateur SZ se décharge presque instantanément à travers le thyristor ouvert VS1 et l'enroulement primaire du transformateur T1. Le courant variable pulsé induit une haute tension dans l'enroulement secondaire T1 dont la valeur peut dépasser 10 kV. Après la décharge du condensateur SZ, le thyristor VS1 se ferme et le processus se répète.
Un transformateur de télévision est utilisé comme transformateur haute tension, dont l'enroulement primaire est retiré. Pour le nouvel enroulement primaire, un fil de bobinage d'un diamètre de 0,8 mm est utilisé. Nombre de tours 25.
Pour la fabrication d'inductances de filtre barrière L1, L2, les noyaux de ferrite haute fréquence sont les mieux adaptés, par exemple 600NN d'un diamètre de 8 mm et d'une longueur de 20 mm, chacun ayant environ 20 tours de fil de bobinage d'un diamètre de 0,6 ...0,8 mm.
Riz. 11.22. Circuit électrique d'un générateur haute tension à deux étages avec un élément de commande à transistor à effet de champ.
Un générateur haute tension à deux étages (auteur Andres Estaban de la Plaza) contient un générateur d'impulsions de transformateur, un redresseur, un circuit RC de synchronisation, un élément clé sur un thyristor (triac), un transformateur résonant haute tension et un fonctionnement à thyristor. circuit de commande (Fig. 11.22).
Analogue du transistor TIP41 KT819A.
Un convertisseur de tension à transformateur basse tension à rétroaction croisée, monté sur les transistors VT1 et VT2, produit des impulsions avec une fréquence de répétition de 850 Hz. Pour faciliter le fonctionnement lorsque des courants importants circulent, les transistors VT1 et VT2 sont installés sur des radiateurs en cuivre ou en aluminium.
La tension de sortie retirée de l'enroulement secondaire du transformateur T1 du convertisseur basse tension est redressée par le pont de diodes VD1 VD4 et charge les condensateurs S3 et C4 à travers la résistance R5.
Le seuil de commutation des thyristors est contrôlé par un régulateur de tension, qui comprend un transistor à effet de champ VTZ.
De plus, le fonctionnement du convertisseur ne diffère pas de manière significative des processus décrits précédemment : une charge/décharge périodique des condensateurs se produit sur l'enroulement basse tension du transformateur et des oscillations électriques amorties sont générées. La tension de sortie du convertisseur, lorsqu'il est utilisé en sortie comme transformateur élévateur d'une bobine d'allumage d'une voiture, atteint 40...60 kV à une fréquence de résonance d'environ 5 kHz.
Le transformateur T1 (transformateur de sortie à balayage horizontal) contient 2x50 tours de fil d'un diamètre de 1,0 mm, enroulés de manière bifilaire. L'enroulement secondaire contient 1 000 tours d'un diamètre de 0,20...0,32 mm.
Notez que les transistors bipolaires et à effet de champ modernes peuvent être utilisés comme éléments clés contrôlés.
De nos jours, on trouve souvent à la poubelle des téléviseurs CRT obsolètes ; avec le développement de la technologie, ils ne sont plus d'actualité, alors maintenant ils s'en débarrassent pour la plupart. Peut-être que tout le monde a vu sur le mur arrière d'un tel téléviseur une inscription dans l'esprit « Haute tension ». Ne pas ouvrir". Et cela n'est pas pour rien, car chaque téléviseur équipé d'un tube cathodique possède une petite chose très intéressante appelée TDKS. L'abréviation signifie « transformateur de ligne à diodes en cascade » ; sur un téléviseur, il sert avant tout à générer de la haute tension pour alimenter le tube cathodique. À la sortie d'un tel transformateur, vous pouvez obtenir une tension constante pouvant atteindre 15-20 kV. La tension alternative de la bobine haute tension dans un tel transformateur est augmentée et redressée à l'aide d'un multiplicateur diode-condensateur intégré.
Les transformateurs TDKS ressemblent à ceci :
Comme vous pouvez le deviner, le fil rouge épais qui part du haut du transformateur est conçu pour en supprimer la haute tension. Pour démarrer un tel transformateur, vous devez enrouler votre enroulement primaire autour de celui-ci et assembler un circuit simple appelé pilote ZVS.
Schème
Le schéma est présenté ci-dessous :
Le même schéma dans une autre représentation graphique :
Quelques mots sur le schéma. Son maillon clé est les transistors à effet de champ IRF250 ; les IRF260 sont également bien adaptés ici. À leur place, vous pouvez installer d'autres transistors à effet de champ similaires, mais ce sont ceux qui ont fait leurs preuves dans ce circuit. Entre la grille de chaque transistor et le moins du circuit, des diodes Zener sont installées pour une tension de 12-18 volts ; j'ai installé des diodes Zener BZV85-C15, pour 15 volts. De plus, des diodes ultra-rapides, par exemple UF4007 ou HER108, sont connectées à chacune des portes. Un condensateur de 0,68 µF est connecté entre les drains des transistors pour une tension d'au moins 250 volts. Sa capacité n'est pas si critique, vous pouvez installer en toute sécurité des condensateurs dans la plage de 0,5 à 1 µF. Des courants assez importants traversent ce condensateur, il peut donc chauffer. Il est conseillé de placer plusieurs condensateurs en parallèle, ou de prendre un condensateur pour une tension plus élevée, 400-600 volts. Il y a une self dans le diagramme, dont la valeur nominale n'est pas non plus très critique et peut être comprise entre 47 et 200 µH. Vous pouvez enrouler 30 à 40 tours de fil sur un anneau de ferrite, cela fonctionnera dans tous les cas.
Fabrication
Si l'inducteur devient très chaud, vous devez alors réduire le nombre de tours ou prendre un fil de section plus épaisse. Le principal avantage du circuit est son rendement élevé, car les transistors qu'il contient chauffent à peine, mais ils doivent néanmoins être installés sur un petit radiateur pour plus de fiabilité. Lors de l'installation des deux transistors sur un radiateur commun, il est impératif d'utiliser un joint isolant thermoconducteur, car le dos métallique du transistor est connecté à son drain. La tension d'alimentation du circuit est comprise entre 12 et 36 volts ; à une tension de 12 volts au ralenti, le circuit consomme environ 300 mA ; lorsque l'arc brûle, le courant monte à 3-4 ampères. Plus la tension d'alimentation est élevée, plus la tension à la sortie du transformateur sera élevée.
Si vous regardez attentivement le transformateur, vous pouvez voir que l'écart entre son corps et le noyau de ferrite est d'environ 2 à 5 mm. Le noyau lui-même doit être enroulé avec 10 à 12 tours de fil, de préférence en cuivre. Le fil peut être enroulé dans n'importe quelle direction. Plus le fil est gros, mieux c'est, mais un fil trop gros risque de ne pas rentrer dans l'espace. Vous pouvez également utiliser du fil de cuivre émaillé : il s'adaptera même aux espaces les plus étroits. Ensuite, vous devez faire un taraud à partir du milieu de cet enroulement, en exposant les fils au bon endroit, comme indiqué sur la photo :
Vous pouvez enrouler deux enroulements de 5 à 6 tours dans une direction et les connecter, dans ce cas, vous obtenez également un robinet du milieu.
Lorsque le circuit est allumé, un arc électrique se produira entre la borne haute tension du transformateur (fil rouge épais en haut) et sa borne négative. Le moins c'est une des jambes. Vous pouvez déterminer la jambe négative requise tout simplement en plaçant le « + » à côté de chaque jambe tour à tour. L'air passe à une distance de 1 à 2,5 cm, de sorte qu'un arc de plasma apparaîtra immédiatement entre la jambe souhaitée et le plus.
Vous pouvez utiliser un tel transformateur haute tension pour créer un autre appareil intéressant : l'échelle de Jacob. Il suffit de disposer deux électrodes droites en forme de « V », de connecter un plus à l’une et un moins à l’autre. La décharge apparaîtra en bas, commencera à remonter, se brisera en haut et le cycle se répétera.
Vous pouvez télécharger le tableau ici :
(téléchargements : 581)
En raison de la consommation d'énergie élevée, l'étage de sortie à balayage horizontal fonctionne dans des conditions de température sévères et, par conséquent, la plupart des pannes de téléviseur y sont associées.
Habituellement, les plus gros problèmes surviennent lorsque le transformateur divisé tombe en panne. Un exemple est un dysfonctionnement du téléviseur LOEWE CLASSIC sur le châssis C8001 STEREO/85.
Au cours du processus de dépannage, il a été constaté que le transistor de sortie horizontal T539 de type BU508A (transformateur split 2761419) était cassé.
Malheureusement, il n'a pas été possible de retrouver le transformateur d'origine, nous avons donc dû résoudre le problème d'une autre manière.
Un fragment du circuit de l'étage de sortie à balayage horizontal de ce téléviseur est illustré à la Fig. 1. La tension des enroulements secondaires du transformateur split, ainsi que leur polarité, sont indiquées par la plupart des entreprises européennes sur le circuit imprimé, directement à la sortie. Si ces informations sont manquantes, vous pouvez procéder comme suit. En règle générale, l'écrasante majorité des pannes de transformateur sont enregistrées dans leur partie haute tension, tandis que les enroulements secondaires sont en état de fonctionnement. Par conséquent, après avoir trouvé parmi eux l'enroulement filamentaire du kinéscope (6,3 V), vous pouvez lui appliquer une tension de filament à partir d'un téléviseur en état de marche (par exemple, à partir de la broche 7-8 TVS110-PTs15 du téléviseur 3USTST), après l'avoir préalablement déconnecté. des contacts du panneau kinéscope. La polarité des impulsions des enroulements secondaires est déterminée en fonction de la polarité de la diode de redressement connectée à cet enroulement.
Dans notre cas, l'enroulement 9-10 du transformateur est l'enroulement de puissance des amplificateurs vidéo. Mais cette méthode de détermination de la polarité et de la tension des enroulements secondaires doit être utilisée extrêmement rarement, car dans la littérature de référence, il existe presque tous les circuits de transformateur divisés indiquant les tensions des enroulements primaires et secondaires, ainsi que leur polarité.
Dans notre cas particulier, il a été constaté que les tensions des enroulements secondaires du transformateur sont destinées à alimenter les unités fonctionnelles suivantes :
9-1 - 60 V - pour générer la tension d'accord du tuner ;
9-10 - 200 V - pour alimenter les amplificateurs vidéo ;
9-5 - 6.3 - pour alimenter le filament du kinéscope ;
9-8 - 12 V - pour alimenter les microcircuits du canal radio et du canal couleur ;
9-6 - 27 V - pour l'alimentation du balayage vertical.
Il est à noter que les tensions de 12 et 27 V sont obtenues en redressant non pas la partie négative de l'impulsion horizontale, mais sa composante positive, à laquelle il convient d'accorder une attention particulière en l'absence de documentation du transformateur. Un guide ici peut être l'enroulement de puissance des amplificateurs vidéo (9-10), dont la tension (généralement 180 220 V) est obtenue en redressant des impulsions horizontales de polarité positive.
Après avoir traité les enroulements secondaires, nous commencerons à fabriquer une unité conçue pour remplacer un transformateur split défectueux. La conception est basée sur l'étage de sortie à balayage horizontal du 3USTST TV, dont le schéma est illustré à la Fig. 2. Les données d'enroulement des enroulements du transformateur sont indiquées dans le tableau.
|
Enroulement |
Puissance, W |
Type de fil |
Nombre de tours |
Le but des enroulements secondaires du transformateur est le suivant :
7-8 - enroulement de puissance du filament du kinéscope ;
4-5, 4-3, 4-6, 4-2 - enroulements de puissance du sous-module de correction raster et de l'unité de convergence ;
14-15 - enroulement haute tension.
Sur la base de ce qui précède, il est évident que les enroulements secondaires 4-5, 4-6 du TVS 110-PTs16 peuvent être utilisés à la place des enroulements 9-1, 9-10 d'un transformateur divisé, l'enroulement 4-2 - au lieu de l'enroulement 9. -6, enroulement 7-8 - au lieu d'enroulement 9-5. Quant à l'obtention d'une tension de polarité négative de 150 V, il faudra ici remonter le bobinage 4-3 à une puissance de 10 W. Lors de l'utilisation d'un transformateur TVS 110-PTs15, vous devrez en outre enrouler les enroulements manquants 3-2, 5-6. Il est pratique d'enrouler des enroulements supplémentaires sur le côté libre du noyau FA à l'aide d'un fil MGTF-0,3-0,5 ou PEV-2-0,4. Dans ce dernier cas, des joints isolants sont nécessaires entre le noyau et le bobinage.
Lors du bobinage, vous devez faire attention à l'alignement en phase des enroulements supplémentaires. L'unité haute tension dans les conceptions de circuits de base reprend une unité similaire du téléviseur 3USCT. La différence réside uniquement dans les méthodes d'alimentation du kinéscope avec une tension accélératrice et un signal pour les dispositifs permettant de stabiliser la taille de l'image le long des lignes et de limiter le courant des rayons.
Des résistances pour ajuster les tensions de focalisation et d'accélération sont utilisées à partir d'un transformateur divisé en panne et collées avec de la colle résistante à la chaleur sur le boîtier du multiplicateur UN9/27-1,3 A.
Si ces résistances ne peuvent pas être retirées sans les endommager du corps du transformateur divisé, alors le circuit permettant de fournir ces tensions au kinéscope doit être mis en œuvre de la même manière que celui utilisé dans les téléviseurs 3USTST.
Le circuit repensé de l'étage de sortie à balayage horizontal du téléviseur LOEWE mentionné est illustré à la Fig. 3.
Le TVS 110-PTs16 est installé à la place du transformateur divisé soudé à une distance de 1 cm de la surface du circuit imprimé et ses bornes sont soudées selon le schéma présenté. S'il n'y a aucune erreur lors de l'installation, l'étage de sortie commence généralement à fonctionner immédiatement et une trame apparaît à l'écran. En appliquant un signal de bande de couleur à l'entrée TV, les tensions de focalisation et d'accélération sont ajustées, puis les dimensions horizontales et verticales de la trame sont évaluées.
Étant donné que les paramètres de l'enroulement 9 à 12 du TVS 110-PTs16 ne sont pas complètement identiques aux paramètres de l'enroulement 2 à 4 d'un transformateur divisé, une taille de trame horizontale augmentée ou diminuée peut se produire. S'il est impossible de définir une trame de taille normale à l'aide de la résistance variable R586 (taille horizontale), vous devrez alors sélectionner la capacité du condensateur C540, après avoir préalablement installé R586 en position médiane. Le réglage de la taille verticale correspond généralement à la valeur de la résistance variable R564.
Ensuite, il faut vérifier les tensions secondaires des enroulements du transformateur TVS 110-PTs16. Dans ce téléviseur, la valeur de la tension après les redresseurs sur les condensateurs de filtrage est indiquée sur le circuit imprimé, les mesures sont donc effectuées avec un voltmètre DC. S'il n'y a que l'amplitude des impulsions sur les enroulements secondaires, elle est mesurée avec un oscilloscope. Comme le montre la pratique, l'amplitude des impulsions des enroulements secondaires peut différer de la valeur nominale à ± 10 %, ce qui n'affecte pas négativement le fonctionnement du téléviseur. Si l'amplitude diffère de plus de 10 %, il est nécessaire d'examiner attentivement la forme de l'impulsion horizontale pour détecter l'absence d'émissions et d'excitations à hautes fréquences. Pour ce faire, l'oscilloscope est connecté à n'importe quel enroulement secondaire du TVS 110-PTs16, et le réglage est effectué en sélectionnant les capacités des condensateurs C547, C546, C583, C540. Si l'amplitude des impulsions des enroulements secondaires dépasse la valeur nominale de plus de 10 %, il est nécessaire de réduire le nombre de spires L supplémentaires. jusqu'à ce qu'il atteigne la valeur nominale, et comme pour les enroulements 4-5, 4-6, 4-2, il y a une résistance de ballast dans le circuit de ces enroulements (par exemple, R506 dans le circuit +200 V). En augmentant la valeur de cette résistance, la tension redressée se rapproche de la valeur nominale.
L'étape suivante consiste à ajuster la tension du filament du kinéscope. En raison de la grande identité des paramètres des transformateurs divisés et des filaments du tube cathodique, ce téléviseur ne dispose pas de système de régulation de la tension du filament et un inducteur non régulé L541 est connecté en série avec l'enroulement du filament. La valeur de la tension est surveillée par un oscilloscope directement au niveau des contacts du panneau du kinéscope. Pour effectuer le réglage, une résistance Rd de type C5-37 est installée en série avec l'inductance L541, en sélectionnant la résistance dont (dans les 13 Ohms) la tension nominale est réglée. De bons résultats sont obtenus en installant un papillon réglable L5 au lieu de L541 (par exemple, du module KR-401 de l'usine Horizon). Si la tension du filament est inférieure à la valeur nominale, 1 à 2 tours supplémentaires sont enroulés en série avec l'enroulement 7 à 8 TVS110-PTs16 et le réglage est effectué à nouveau. Le multiplicateur UN9/27-1,3 A est installé à n'importe quel endroit pratique sur le corps du téléviseur et connecté à la broche. 15 assemblages combustibles avec fil haute tension.
Comme le montre la pratique, la puissance du transformateur TVS 110-PTs16 est tout à fait suffisante pour faire fonctionner les étages de sortie des téléviseurs avec une taille d'écran de 6770 cm de diagonale. La méthode de réparation proposée demande assez de main d'œuvre, mais néanmoins, c'est parfois le seul moyen de « faire revivre » un téléviseur s’il n’est pas possible d’acheter un transformateur split original. Plusieurs téléviseurs du milieu des années 80 ont été réparés de la même manière, après quoi ils ont fait preuve d'une grande fiabilité et stabilité de fonctionnement.
