MINISTRIA E ARSIMIT DHE SHKENCËS SË UKRAINËS
UNIVERSITETI SHTETËROR KHARKIV
USHQIMI DHE TREGTI
Departamenti i Pajisjeve Ftohëse
Llogaritja dhe puna grafike
me temën: "Llogaritja e ciklit të një makine ftohjeje me avull me një fazë,
përcaktimi i parametrave të ftohësit.
Zgjedhja e kompresorit dhe kondensatorit”
Kështu, kjo qendër mbulon ngarkesën bazë. Ftohësit individualë lidhen ose shkëputen në një sekuencë të caktuar në varësi të ngarkesës. Kjo ndodh sepse kërkesa për ftohje e kondicionerit të jashtëm për kondicionimin e dhomës së pastër varet jo vetëm nga temperatura e jashtme, por edhe nga lagështia e jashtme.
Sistemi i mbetur i ftohjes përbëhet nga një ftohës i vjetër që ndizet manualisht dhe një ftohës thithës që nuk mund të integrohet në asnjë sekuencë komutimi si rezultat i kushteve specifike kufitare të procesit dhe për këtë arsye nuk është pjesë e këtij studimi. Kjo qendër ftohjeje mbulon kërkesën e mbetur vjetore për ftohje.
Plotësuar nga: student i vitit të 3-të
gr. M-17 FOTS
Moshnin E. S.
Kontrolluar:
Petrenko E. V.
Kharkov 2010
1. Detyrë për RGR……………………………………………………………………………………………………………………………………………3
2. Llogaritja termike……………………………………………………………4
3. Përzgjedhja e një kompresori ftohës…………………………………………7
4. Zgjedhja e motorit elektrik KM………………………………………………………………………
Ftohja e makinave ftohëse në njësitë ftohëse kryhet duke përdorur tuba ftohës avullues. Megjithatë, ka edhe makina ftohëse që përdorin kondensatorë ajri. Përveç makinerive përkatëse ftohëse që përdoren në pajisjet ftohëse, është absolutisht e nevojshme të merren parasysh situatat përkatëse të riftohjes në studim. Nga të dhënat e disponueshme të matjeve, u mor karakteristika e ngarkesës së pjesshme për makina individuale. Lakoret e ngarkesës së pjesës janë shumë të ngjashme, por në nivele të ndryshme për sa i përket efikasitetit të impiantit.
5. Zgjedhja e kondensatorit………………………………………………………………9
6. Përfundimi………………………………………………………………………………………..10
7. Shtojca (diagrami i-lgp me cikël të integruar të makinës ftohëse me avull me një fazë)
1. Detyra RGR
Zgjidhni dhe zgjidhni pajisjet ftohëse (kompresor dhe kondensator) për njësi ftohëse produktiviteti Q 0 = 2 kW me furnizim me ujë qarkullues. Njësia ftohëse shërben për dhomën e fazës së parë të ngrirjes me dy faza të mishit në frigoriferin e fabrikës së përpunimit të mishit, i cili ndodhet në qytetin Kamensk-Podolsk, duke ruajtur temperaturën e caktuar të ajrit t p = - 12°C; dhoma e ftohjes realizohet duke përdorur bateri ftohëse.
Nga këto drejtime metrologjike, u mor një kurs tipik dhe u transferua në makina të tjera me ftohje me ujë pa të dhëna të qarta matjeje. Sjellja e veçantë e ngarkesës së pjesës lind më pas nga shkallëzimi i këtij kursi tipik me pikat korresponduese të disponueshme të funksionimit. Duhet të theksohet se nivele të ndryshme të efikasitetit mund të ndodhin me ftohës identikë.
Arsyeja për këtë është se specifikimet e prodhuesit janë vlerësime për funksionimin në kushte optimale. Më pas do të diskutojmë modelimin e makinave ftohëse dhe më pas do të shohim një ilustrim të kullave ftohëse. Pasi të jetë përcaktuar sjellja e ngarkesës së pjesës nga analiza e të dhënave të funksionimit për çdo ftohës, hapi tjetër në proces është një linearizimi pjesë-pjesë i këtyre humbjeve. Sjellja e ngarkesës së pjesës së çdo makinerie u linearizua nga dy pika referimi të jashtme dhe tre të brendshme për të minimizuar gabimin mesatar të katrorit, duke rezultuar në përcaktimin e pozicionit optimal të pikave të referencës si pjesë e metodës së linearizimit të përdorur.
Figura 1. Një makinë ftohëse me një shkallë që funksionon sipas një cikli teorik: a – diagrami skematik (B – avullues; VR – ndarës i lëngjeve; PV – valvula e kontrollit (mbytëse); PO – nënftohës; CD – kondensator; KM – kompresor ); b – ndërtimi i një cikli në diagramin S – T; c – ndërtimi i një cikli në diagramin lgp-i.
2. Termikellogaritje
Rezultati i këtij linearizimi është paraqitur në figurën 6. Përveç makinave ftohëse, është i nevojshëm shqyrtimi dhe modelimi i detajuar i kullave ftohëse. Problemi kryesor në modelimin e tubave ftohës avullues është përshkrimi i varësisë së kapacitetit ftohës nga temperatura e llambës së lagësht. Sjellja bazë e kullës ftohëse është paraqitur në figurën 7. Për sa kohë që kapaciteti ftohës i kullës ftohëse është i mjaftueshëm, temperatura e ujit ftohës mund të mbahet në një pikë të caktuar. Në këtë rajon, kërkesa për fuqi për kullën e ftohjes rritet në përputhje me temperaturën e llambës së lagësht derisa të arrihet kapaciteti maksimal i ftohjes dhe rrjedhimisht fuqia maksimale elektrike.
Mënyra e funksionimit të njësisë së ftohjes karakterizohet nga temperaturat e vlimit t o, kondensim t për të, nënftohje (ftohës i lëngshëm përpara valvulës së kontrollit) t korsi, thithje (avulli në hyrjen e kompresorit) t dielli .
Gjatë përcaktimit të parametrave të projektimit të ajrit të ambientit, marrim parasysh regjimin e temperaturës së periudhës së verës.
Llogaritja e sistemit të furnizimit me ujë të riciklimit
Nga ky moment, temperatura e dëshiruar e ujit ftohës nuk mund të mbahet më dhe kjo rritet. Kurba me pika ilustron një goditje me më pak fuqi ftohëse për t'u shpërndarë. Për shumicën e njësive të kullave ftohëse, të dhënat e matjes nuk ishin të disponueshme në të gjithë zonën. Kushtet ku vlera e caktuar e temperaturës së ujit ftohës nuk mbahej më, ndodhën gjatë periudhës së matjes vetëm për disa kulla ftohëse. Megjithatë, nga të dhënat e matura dhe të vërtetuara fuqia elektrike mund të përcaktohet fuqi maksimale ftohja të shpërndahet, duke ruajtur një temperaturë të caktuar, për çdo temperaturë llambë të lagësht.
Parametrat e llogaritur të ajrit për qytetin: Zaporozhye
t paga- (temperatura e ajrit në verë) t paga = + 33 0 ME;
φ paga. - (lagështia relative e ajrit - verë) φ paga = 39 %.
Duke përdorur diagramin i-in (Shtojca 2) për ajrin e lagësht gjejmë vlerën fillestare të entalpisë, e cila korrespondon me temperaturën e ajrit të muajit të verës dhe lagështinë relative të ajrit në këtë muaj, prandaj i= 67 kJ/kg.
Procedura përkatëse është ilustruar në Figurën 8. Kapaciteti ftohës, nga i cili nuk ruhet më temperatura e ujit ftohës, është paraqitur kështu kundrejt temperaturave të ndryshme të llambës së lagësht. Funksioni i kompensimit polinom i pikës së aplikuar më pas siguron lidhjen funksionale për simulimin. Ftohësit e thatë janë modeluar në një mënyrë të ngjashme. Kërkesa për energji për ventilatorin rritet në mënyrë lineare me temperaturë konstante lëngëzimi nëse mund të mbahet.
Pastaj ne do të përcaktojmë temperaturën duke përdorur një termometër me llambë të lagësht. t m.t. = 22 0 ME, (kryqëzimi i linjës i= 64 kJ/kg, që karakterizon përmbajtjen e nxehtësisë në ajër, me vijën φ = 100%).
Temperatura e ujit të kthimit t w (uji i furnizuar në kondensator) merret të jetë 3...4 0 C më i lartë se temperatura e termometrit të lagësht, prandaj pranojmë:
Rezultati është një kurbë ekuivalente siç tregohet në figurën 7, përveç se ordinata përfaqëson temperaturën e rrjedhës dhe abshisa përfaqëson temperatura e jashtme. Çdo komponent përmban një model matematikor hibrid të ekuacioneve algjebrike jolineare dhe ekuacioneve lineare të optimizimit. Pjesa e parë jolineare e modelit përdoret për të përcaktuar parametrat e modelit të optimizimit linear. Këta parametra janë, për shembull, sjellja e ngarkesës së pjesës së varur nga temperatura ose të ngjashme.
Koeficienti i transferimit të nxehtësisë nga sipërfaqja e jashtme e izolimit
Duke përdorur këto parametra, mund të përcaktoni mënyrën optimale të funksionimit. Ky optimum përdoret në komponentin e dytë të modelit jolinear për të përcaktuar variablat e rezultatit. Për secilin prej këtyre butonave u përcaktua ajo optimale. Kjo procedurë u krye për temperatura të ndryshme të jashtme dhe lagështi të jashtme.
t w = t m.t. + 3= 23 + 3 = 25 0 ME.
Duke përdorur të dhënat dalëse, duke marrë parasysh që kondensuesi është pjesë e njësisë ftohëse, e cila shërben në dhomën e ftohjes për ngrirjen e mishit dhe funksionon me ujin në qarkullim, zgjedhim një kondensator avullues. Kondensatorët e këtij lloji kanë një shpejtësi relativisht të ulët të rrjedhës së ujit në qarkullim, kështu që nuk kërkohet instalim. pajisje speciale për ujë ftohës.
Figura 10 tregon një shembull të një rampe të tillë për një ajër të caktuar të jashtëm. Rampa përmban një stil drejtimi numerikisht optimal për çdo ngarkesë të pjesshme në hapa prej 100 kW. Njësitë ftohëse janë të diferencuara në diagram. Dizajni sekuencial numerikisht optimal për çdo rast ngarkese të pjesshme është rezultat i një sekuence makinash nga poshtë lart.
Urdhërat e ndërrimit numerikisht optimale për ngarkesa të ndryshme kompresori dhe kushtet mjedisi tani duhet të reduktohet në një sekuencë komutuese teknike për interval të gjendjes së ambientit. Kjo bëhet në mënyrë që numri i operacioneve të komutimit të mbahet sa më i ulët dhe sepse duhet të merret parasysh inercia e sistemit. Prakticiteti dhe aktivitetet praktike nuk duhet të jenë të panevojshme komplekse.
Unë përcaktoj mënyrën e funksionimit të makinës ftohëse. Unë përdor amoniak si ftohës.
Pika e vlimit t o merret në varësi të temperaturës së dhomës dhe mënyrës së ftohjes. Kur ftohni një dhomë duke përdorur bateri ftohëse, pika e vlimit të ftohësit përcaktohet si t O = t P - (7...10) 0 ME prandaj:
Është gjithashtu e rëndësishme që qarku sekuencial që rezulton të marrë parasysh konsideratat themelore të mëposhtme. Për të siguruar që kërkesa për ftohje mund të mbulohet gjithmonë në të gjitha zonat, në funksionimin e ngarkesës bazë është e nevojshme të përdorni të paktën një makinë të madhe ftohëse që mund të kompensojë këto luhatje duke qëndruar brenda një diapazoni të favorshëm të ngarkesës së pjesës.
Tabela 1 tregon sekuencën diagramet teknike për pesë kushte të zgjedhura mjedisore të karakterizuara nga temperatura e llambës së lagësht. Qelizat e kuqe përfaqësojnë prioritet të ulët në krahasim me sekuencën e ndërrimit në të majtë, dhe qelizat jeshile përfaqësojnë përparësi më të lartë. Përmbledhja e dy urdhrave të mbetur në modaliteti veror, dhe tre kalimet e sakta në modalitetin dimëror nuk çojnë në një ndryshim të rëndësishëm në rendin e kalimit në këto dy mënyra funksionimi në verë dhe dimër.
t O = t P - 10 = -12 - 10 = -22 0 ME.
Për të parandaluar që kompresori të laget, avulli i ftohësit përpara tij nxehet shumë. Për makineritë që punojnë me amoniak, siguria e funksionimit sigurohet kur avulli mbinxehet 5...15 0 ME.
Unë e marr temperaturën e avullit të ftohësit në 7 0 ME mbi pikën e vlimit:
Me këtë përmbledhje të kalimeve sekuenciale të ndryshme teknikisht të optimizuara ndërmjet dy mënyrave të funksionimit në verë dhe dimër, zbatimi në programet përkatëse të kontrollit thjeshtohet shumë. Llogaritja e përfitimeve të këtyre të sapopërcaktuara qarqet sekuenciale me modelin e dytë të simulimit rezultoi në kursim të konsumit të energjisë për shembullin e aplikimit prej 14.5%. Ky reduktim është kryesisht për shkak të faktit se shfrytëzimi mesatar i kapacitetit të makinerive aktive përkatëse u rrit nga 69.7% në afërsisht 79.2%.
Ne llogarisim izolimin termik të tubacioneve. Përmes të cilit ftohësi largohet nga avulluesi. Rezistenca ndaj transferimit të nxehtësisë
U prezantua një metodologji se si të optimizohet një sistem ftohjeje duke përdorur mjete simulimi. Numri i qarqeve të ndryshme vijuese mund të reduktohet në një opsion teknikisht të menaxhueshëm dhe lehtësisht të zbatueshëm me modalitetet verore dhe dimërore.
t V.S. = -22 + 7 = -15 0 ME.
Temperatura e kondensimit për një kondensator avullues përcaktohet sipas Shtojcës 3. Duke marrë parasysh kushtet e ajrit të ambientit ( t paga = +33 0 ME, φ paga = 0.39 ) dhe dendësia e fluksit të nxehtësisë q F , e cila për kondensatorët e avullit duhet të jetë: q F = 2000 W/m 2 , Unë pranoj temperaturën e kondensimit t k =+37 0 ME.
Kirschbaum, S.: Zhvillimi i një pakete softuerike për modelimin e proceseve të prodhimit industrial në aspektet energjetike. Ftohësi i përdorur është një njësi kompresori amoniaku, në të cilën njësia e kompresorit ndodhet në një guaskë gjysmë hermetike ose të mbyllur hermetikisht. Pjesët atmosferike të pjesës së amoniakut të njësisë motor-kompresor janë bërë nga materiale rezistente ndaj amoniakut. Në kapsulimin hermetik ose gjysmë hermetik, motori elektrik është projektuar në mënyrë që të ekspozohet vetëm ndaj një atmosfere amoniaku statike.
Temperatura e nënftohjes së ftohësit të lëngshëm merret si 5 0 ME mbi temperaturën e ujit në qarkullim:
t korsi = 25 + 5=30 0 ME.
Në bazë të temperaturave të marra ( t o ,t për të ,t dielli ,t korsi) ndërtojmë ciklin e një motori me avull njëfazësh në diagramin lgр – i, duke numëruar pikat nyjore sipas Fig. 2
Kjo rezulton në gërryerje më të ulët në krahasim me amoniakun që rrjedh. Për ajër të kondicionuar me temperatura shumë më të larta se temperatura e brendshme, mund të priten kursime prej të paktën 15% nëpërmjet përdorimit të kontrollit të shpejtësisë së kursimit të makinës elektrike. Qarku i shëllirë sjell në këtë rast në kombinim me një kondensator me ajri i ftohur nuk ka përfitime shtesë që nga energjia e tij efekt pozitiv bazuar në përdorimin e temperaturave të jashtme të ulëta.
Në përshkrimin e mëposhtëm të mishërimeve shtesë të shpikjes, numrat e referencës identike përdoren për komponentët identikë ose përkatës. Në fig. 6 tregon një mishërim të dytë të shpikjes aktuale, i cili është i ndryshëm nga mishërimi i FIG. 1, në thelb në atë që sigurohen dy qarqe shëllirë 23 dhe 26. Qarku i shëllirë 26 është i ngjashëm me qarkun e shëllirë 23 që qarkullon pompë e lëngshme 24 dhe duke kaluar përmes pajisjes së dytë të shkëmbimit të nxehtësisë.
Figura 2.Ndërtimi i një cikli të një makine ftohjeje me avull me një fazë në një diagramlgр – i
Rezultatet e përcaktimit të parametrave të ftohësit janë regjistruar në tabelën 1.
Tabela 1
Parametrat e ftohësit nënodalepikë
Për të parandaluar kondensimin e lagështisë nga ajri i ambientit në shtresën mbuluese të izolimit termik të tubacioneve me temperaturë nën temperaturën e ambientit, kontrollojmë trashësinë e shtresës izoluese për sipërfaqet e tubacioneve të vendosura në ambiente të mbyllura.
Nëpërmjet linjës 30 dhe mikserit trekahësh 32 me një motor elektrik, rrjedha e qarkut të ftohësit 26 lidhet me rrjedhën e qarkut të ftohësit 23. Përmes linjës 34 dhe valvula e kontrollit 36, kthimi i qarkut të ftohësit 26 është i lidhur me kthimin e qarkut të ftohësit 23. Pozicioni i përzierësit trekahësh 32 përmes sensorit të temperaturës 38, i cili ndodhet në kthimin e qarkut të dytë të ftohësit 26. Si rezultat, fuqia ftohëse e ofruar në pajisjen e dytë të shkëmbyesit të nxehtësisë 28 kontrollohet nga përzierja e lehtë e shëllirë ose ftohës shumë të ftohtë nga qarku i parë i shëllirë 22 në qarkun e dytë të shëllirë relativisht më të ngrohtë 26 .
|
Numri pikë |
Opsione |
|||||
|
p,MPa |
v,m 3 / kg |
i, kJ/kg |
s,kJ/kg K |
shtetiagjent |
||
|
avull i thatë i ngopur |
||||||
|
avull i thatë i mbinxehur |
||||||
|
avull i mbinxehur |
||||||
|
avull i thatë i ngopur |
||||||
|
i ngopur.i lëngshëm |
||||||
|
korsi lëngshme |
||||||
|
i lagësht.avull i ngopur |
||||||
Llogaritja termike e një makine ftohjeje me një fazë:
Kapaciteti ftohës masiv specifik:
q 0 = i 1 - i 4 ,=1440-330= 1110 (kJ/kg),
Vëllimi specifik i kapacitetit ftohës:
q v = q 0 /v 1 ,=1 110 /0.77 =1441 (kJ/m 3 ),
Puna specifike teorike e kompresimit:
q vn = i 2 - i 1 ,=1 800 -1440= 360 (kJ/kg),
Nxehtësia e marrë nga 1 kg ftohës në kondensator:
q për të = i 2 - i 3 ",=1 800 - 370=1 430 (kJ/kg),
Nxehtësia e marrë nga 1 kg ftohës në nënftohës:
q Nga = i 3 " - і 3 ,=370 - 330 = 40 (kJ/kg),
Nxehtësia që merr 1 kg ftohës në kondensator dhe nënftohës:
q k+ nga = i 2 - і 3 , =1 800 - 330=1 470 (kJ/kg),
Bilanci i nxehtësisë i makinës ftohëse:
q = q 0 +q vn ,=1110 + 360 =1 470 (kJ/kg),
Koeficienti teorik i performancës:
= q 0 /q vn , =1 110 / 360= 3,1
Koeficienti i performancës së një makinerie ftohëse që funksionon në një cikël të kundërt Carnot në të njëjtat temperatura vlimi dhe kondensimi është:
për të = T 0 / (T për të - T 0 )=(273-22)/((273+ 33) - (273-22))= 4,2
3. Zgjedhja e kompresorit
Nga gjendja dihet se P 0 = 2 kW Pastaj:
1. Kapaciteti i zgjeruar i masës së kompresorit:
G 0 =Q 0 /q 0 , =2/ 1110 = 0, 0018 (kg/s),
2. Vëllimi i avullit të ftohësit që përthithet nga kompresori i makinës ftohëse:
V 0 = G 0 v 1 ,= 0,0018 · 0,8= 0,0014 (m 3 /Me)
3. Llogarit koeficientin e furnizimit të kompresorit λ:
λ = λ Me · λ´ w =0, 64 0 0.8=0,5
Llogaritja e faktorit të vëllimit λ Me duke marrë parasysh se për kompresorët që punojnë me amoniak hapësira relative e vdekur C = 0,045, indeksi politropik i zgjerimit (për kompresorët e amoniakut m = 0,95 ... 1,1)
Koeficient λ´ w duke marrë parasysh humbjet vëllimore që ndodhin në kompresor, unë e llogaris atë duke përdorur formulën:
λ´ w = T 0 / T për të =251/ 310= 0,8
Ne kontrollojmë koeficientin e furnizimit të kompresorit duke përdorur diagramin, duke marrë parasysh
P = Pk/Po (raporti i kompresimit) P = 0,105 në λ =0, 5.
4. Vëllimi i përshkruar:
V h = V 0 /λ, = 0,0014/ 0,5=0,0028 (m 3 /Me)
Unë zgjedh një njësi kompresori bazuar në këtë vëllim: 1A110-7-2.
Për zgjedhjen përfundimtare do të kryejmë llogaritjen dhe përzgjedhjen e motorit elektrik KM.
4. Zgjedhja e motorit elektrik KM
1. Së pari përcaktojmë fuqinë teorike (adiabatike) N T (në kW) të kompresorit:
N t = G 0 · q bh =0, 0018 · 360 = 0.64 kW.
2. Përcaktoj fuqinë aktuale (të treguar) N i (në kW) të kompresorit:
N i = N T / η і , =0,64/ 0,79 = 0,8 kW.
Treguesi i efikasitetit Unë marr vlerën mesatare.
3. Llogaritni fuqinë efektive të CM :
N e = N i / η =0,8/ 0,87= 0,9 kW.
Bazuar në një fuqi të caktuar efektive N e (në kW) në boshtin e kompresorit (sipas Shtojcës 5), zgjodha motorin elektrik AOP 2-82-6 për kompresorin me një rezervë fuqie prej 10...15%. Kjo nuk vlen për motorët elektrikë të integruar, fuqia e të cilëve mund të jetë dukshëm më e vogël.
5. Zgjedhja e kondensatorit
Për të zgjedhur një kondensator të makinës ftohëse, së pari duhet të përcaktoni ngarkesën termike në kondensatorin Q k (në kW).
1. Ngarkesa aktuale termike, duke marrë parasysh humbjet gjatë procesit të kompresimit, përcaktohet me formulën:
P k d =Q 0 +N i = 2 + 0,8 = 2,8 kW
P k t = G 0 · q k+p = 0,0018 · 1470= 2, 7 kW.
3. Meqenëse P k d > P k t = 2,8 > 2,7 Prandaj, ngarkesa termike është më e ulët se ngarkesa termike aktuale.
Gjatë llogaritjes së parametrave, u miratua një kondensator avullues me një fluks specifik nxehtësie q F = 2000 W/m 2
Sipërfaqja e kërkuar e transferimit të nxehtësisë së kondensatorit:
F = Q k/ q= 2,7 / 1 470 = 0,0018 m 2
Sipas Shtojcës 6, unë pranoj një kondensator avullues IR - 90 me një sipërfaqe të seksionit kryesor prej 75 m2, prandaj, unë pranoj për instalim dy seksione të tilla me një sipërfaqe totale prej 150 m2;
6. Përfundim
Gjatë llogaritjes së mënyrës së funksionimit të një makine ftohëse dhe zgjedhjes së pajisjeve ftohëse për të, unë zotërova bazën dhe parimet e funksionimit të një njësie ftohëse për ngrirjen e mishit. Bazuar në të dhënat fillestare (temperatura e ajrit dhe lagështia relative), mësova të gjej dhe llogaris temperaturat: vlimin, kondensimin, thithjen dhe hipoterminë. Dhe vendosni këto vlera që karakterizojnë parametrat dhe gjendjen fizike të ftohësit (amoniakut) në diagramin lgp - i.
Gjithashtu, gjatë kryerjes së RGR, mësova të zgjedh saktë dhe ekonomikisht pajisjet e nevojshme (kondensator, kompresor dhe motor për të).
Parametrat më të rëndësishëm nga të cilët varet fuqia e njësisë së zgjedhur ftohëse janë si më poshtë:
- vëllimi i dhomës së ftohjes
- temperatura e dhomës
- temperatura e ambientit
- trashësia e murit të dhomës
- shpejtësia e përditësimit të produktit në kamerë
Para së gjithash, fuqia e njësisë varet nga vëllimi i frigoriferit– sa më i madh të jetë vëllimi, aq më shumë fuqi.
Formacioni Njësitë ftohëse Ariada për dhomat ftohëse paraqiten si monoblloqe dhe sisteme split që funksionojnë në dy mënyra të temperaturës:
- monoblloqe me temperaturë mesatare - AMS dhe sistemet e ndarjes - KMS, ruajeni temperaturën brenda dhomës +5...-5 °C.
- monoblloqe me temperaturë të ulët - A.L.S. dhe sistemet e ndarjes - KLS Me temperatura e funksionimit-18 °C.
Në kushtet e funksionimit me temperaturë mesatare (+5...-5 °C) ruhen shumica e produkteve ushqimore si perimet, frutat, salsiçet, djathrat, pijet, qumështi. Në temperatura të ulëta (-15...-20 °C) ruhen mishi, peshku dhe akullorja e ngrirë.
Temperatura e ambientit ndikon shumë ndjeshëm në zgjedhjen e njësisë ftohëse. Në shumicën e rasteve, ajo varion nga +20 në +40 °C. Përcaktimi i gabuar i temperaturës së jashtme mund të çojë në zgjedhjen e një njësie me fuqi të ulët, e cila më pas mund të rezultojë në një ulje të jetëgjatësisë së produkteve apo edhe në prishjen e tyre.
Sigurisht, muret me trashësi 100 mm janë të rëndësishme për dhomat me temperaturë të ulët ose për dhomat me vëllim të madh 50-80 m3, por në praktikë shumica e dhomave kanë trashësia e murit 80 mm.
Shpejtësia e përditësimit të produktit në kamerëështë veçanërisht e rëndësishme për kushtet e temperaturës së ulët, pasi, në momentin që mallrat vendosen në dhomë, temperatura e ambientit në dhomë rritet, e shkaktuar nga më shumë temperaturë të lartë mallrat e vendosura në të dhe humbja e të ftohtit gjatë hapjes së derës. E gjithë kjo mund të ndikojë në zgjedhjen e njësisë së ftohjes. Llogaritja standarde e një njësie ftohjeje bazohet në vlerën e rinovimit 10% të volumit të dhomës brenda 1 dite.
Ju mund të zgjidhni me saktësi njësinë e kërkuar të ftohjes duke përdorur tabelat e ofruara nga prodhuesi i njësive ftohëse. Për shembull, më poshtë janë tabelat për zgjedhjen e njësive ftohëse Ariad për dhomat ftohëse me trashësi muri 80 mm.
Tabela "Përzgjedhja e njësive Ariada me temperaturë mesatare për dhomat ftohëse të madhësive të ndryshme"
Tabela "Përzgjedhja e njësive ftohëse me temperaturë të ulët Ariada për dhoma me vëllime të ndryshme"
Në to, kushtet e temperaturës për ruajtjen e produkteve ushqimore tregohen në blloqe vertikale, dhe në blloqe horizontale marka e njësisë së ftohjes dhe temperatura e ambientit. Në kryqëzimin e kushteve të zgjedhura, tregohet vëllimi maksimal i lejuar i një dhome ftohjeje me trashësi muri 80 mm.
Për shembull, ne kemi një dhomë frigoriferike Ariada KHN-14.9 me një vëllim prej 14.9 m3.
Ne kërkojmë që ushqimi të ruhet në -18°C.
Temperatura e ambientit + 30 °C.
Bazuar në tabelën e dytë, ne kemi nevojë për një monobllok ALS 220 ose një sistem të ndarë KLS 220 me një vëllim maksimal të lejueshëm të dhomës prej 18 m3 në kushte të caktuara.
