Диафрагма измерительная в комплекте с отбором давления. Эталон-прибор

Текущая версия страницы пока не проверялась

Текущая версия страницы пока не проверялась опытными участниками и может значительно отличаться от, проверенной 5 ноября 2014; проверки требуют.

Схема установленной диафрагмы в кольцевой камере (которая, в свою очередь, вставлена в трубу). Принятые обозначения: 1. Диафрагма; 2. Кольцевая камера; 3. Прокладка; 4. Труба. Стрелки показывают направление жидкости/газа. Оттенками цвета выделено изменение давления.

Диафрагма выполняется в виде кольца. Отверстие в центре с выходной стороны в некоторых случаях может быть скошено. В зависимости от конструкции и конкретного случая диафрагма может вставляться в кольцевую камеру или нет (см. Виды диафрагм). Материалом изготовления диафрагм чаще всего является сталь 12Х18Н10Т (ГОСТ 5632-72), в качестве материала для изготовления корпусов кольцевых камер может использоваться сталь 20 (ГОСТ 1050-88) или сталь 12Х18Н10Т (ГОСТ 5632-2014).

Предполагая течение жидкости, несжимаемой и невязкой, установившимся, ламинарным, в горизонтальной трубе (изменения уровня отсутствуют) с пренебрежимо маленькими потерями на трение, закон Бернулли сокращается до закона сохранения энергии между двумя точками на одной линии тока:

Умножим полученное нами ранее уравнение (1) на плотность жидкости, чтобы получить выражение для массового расхода в любом сечении трубы:

Таким образом, конечное выражение для несжатого (т.е., дозвукового) потока идеального газа через диафрагму для значений β меньших, чем 0.25:

Техническая поддержка

Стандартная измерительная диафрагма представляет собой тонкий металлический диск с центральным круглым отверстием, имеющим острую кромку. Перепад давления на ней возникает в результате локального увеличения скорости потока в соответствии с законом сохранения энергии и условием неразрывности потока. Зависимость перепада давления от расхода имеет квадратичный характер.

Одним из основных преимуществ диафрагмы является наличие огромного теоретического и практического материала, а также четкой нормативной базы по влиянию различных факторов на соотношение между расходом и перепадом давления.

Типы диафрагм:

Исходя из данных Международного стандарта ИСО 5167, регламентирующего применение трех разновидностей стандартной диафрагмы, различающихся конструктивно, в промышленности широко применяются следующие типы диафрагм:

ДБС – диафрагма бескамерная;

ДКС – диафрагма камерная;

ДФК – диафрагма фланцевая.

Стандартные диафрагмы имеют весьма широкую область применения. ГОСТ 8.586-2005 допускает использование их при следующих условиях:

Однофазная и однородная среда (газ, пар, жидкость);

Число Рейнольдса от 3,2∙103 до 108 (в зависимости от метода отбора давления возможны дополнительные ограничения по числу Рейнольдса);

Трубопроводы круглого сечения с внутренним диаметром 50...1000 мм;

Стационарный или медленно меняющийся поток;

Скорость потока в отверстии диафрагмы не превышает скорости звука.

Существенным фактором является то, что на физические свойства собственно среды (электропроводность, плотность, вязкость и т. д.) ограничений не накладывается, ограничиваются лишь гидродинамические параметры потока.
Еще одним важным преимуществом диафрагмы является относительная простота изготовления и низкая стоимость по сравнению с другими типами преобразователей (при сравнительно небольших диаметрах трубопровода и давлениях). Варьируя отношение внутреннего диаметра диафрагмы d к внутреннему диаметру трубопровода D (так называемый коэффициент β = d/D), можно обеспечить требуемый диапазон перепада давления в достаточно широком диапазоне скоростей потока.

Однако, наряду с преимуществами, стандартные диафрагмы обладают и весьма серьезными недостатками, которые ограничивают их применение и заставляют искать альтернативные методы и средства измерения расхода. К таким недостаткам относятся:

наличие застойных зон и скопление осадка у диафрагмы;
значительные потери давления;
необходимость остановки трубопровода для монтажа/демонтажа диафрагмы;
жесткие требования к прямым участкам трубопровода;
увеличение погрешности при износе острых кромок в процессе эксплуатации диафрагм диаметром до 125 мм (эта проблема частично решена для износоустойчивых диафрагм, у которых кромки изначально притуплены, но такие диафрагмы не предусмотрены ГОСТ 8.586-2005);
ограничения по диаметру и форме сечения трубопровода;
громоздкость и сложность монтажа при больших диаметрах трубопроводов и высоких давлениях.

Мерные диафрагмы можно считать основным общепромышленным средством измерения расхода жидкости, газа и пара. Такое широкое распространение сужающих устройств обусловлено целым рядом их достоинств, среди которых важнейшими являются универсальность применения, возможность измерения в широких пределах. Простота изготовления, а также отсутствие необходимости в образцовых расходомерных установках для градуировки и поверки в случае применения нормализованных сужающих устройств. Это позволяет определить расход по перепаду на диафрагме расчетным путем, причем погрешность такого метода может быть достаточно точно оценена.

Зависимость между расходом и перепадом давления на мерной диафрагме

Движение потока жидкости через диафрагму схематически изображено на рис. 6.1. Сужение струи начинается в сечении А-А перед диафрагмой, в сечении В-В сжатие струи максимально. В сечении С-С струя расширяется до первоначального размера, заполняя полностью сечение трубы. Возрастание средней скорости от значения до значения в сечении В-В, а следовательно, и кинетической энергии происходит за счет уменьшения давления до давленияв горле (наименьшем сечении) струи.

В сечении С-С давление больше, чем в сечении В-В, но не достигает значения в сечении А-А, вследствие потерь энергии на диафрагме.

Запишем уравнение Бернулли для сечений А-А и В-В:

- коэффициенты кинематической энергии в сечениях А-А и В-В,

- коэффициент сопротивления на участке от А-А до В-В, отнесенной к скорости .

- плотность рабочей жидкости;

- ускорение силы тяжести.

А) б) в)

Рис. 6.1. Течение через диафрагму:

а) – схема течения;

б) – изменение давления (у стенки трубы,

в середине трубы);

в) – изменение средней скорости.

Отношение площади горла струи к площади отверстия диафрагмыпредставляет собой коэффициент сжатия струи.

Введем отношение площади отверстия диафрагмы к площади сечения трубы
- относительную площадь сужающего устройства (модуль диафрагмы),

Выразив
, получим, используя уравнение Бернулли,

В этой формуле с помощью коэффициента учитывается, что точки отбора давленияипосле диафрагмы, как правило, не совпадает с сечениями А-А и В-В.

Н
аиболее распространенными способами отбора давлений является угловой и фланцевый (см. рис. 6.2 и 6.3).

Рис. 6.2. Стандартная диафрагма:

а – с точечным угловым отбором и;

б – с камерным угловым отбором и

(1мм <С <12 мм)

Рис. 6.3. Диафрагма с фланцевым отбором давления:

а – во фланцах; б – в объеме;

, где
мм

Если отбор давления производится в сечении А-А и В-В, то коэффициент
.

Выражая расход жидкости через получим

, причем

Из изложенного ясно, что коэффициент расхода для диафрагм зависит от. Для удобства анализа влияния этих факторов на коэффициент расходапредставим его в виде произведения ряда сомножителей, каждый из которых характеризует влияние одной из перечисленных величин:

где для диафрагмы:

определяет долю участия начальной кинетической энергии в образовании кинетической энергии струи, выходящей из сужающего устройства (в горле струи);

;

коэффициент потерь;

коэффициент распределения скоростей. От коэффициента потерь он практически не зависит, т.к. при
ошибка не превосходит
%. Еслии
равны 1, то

Для удобства расчета сужающих устройств вводится коэффициент истечения

Коэффициент С характеризует процессы, происходящие непосредственно в сужающем устройстве.

Кроме названных факторов на величину коэффициента расхода влияет шероховатость трубопровода, притупление входной кромки и т.д.

Не останавливаясь подробно на изучении поведения каждого из коэффициентов (более подробно с этим можно ознакомиться в ), перейдем к определению расхода, используя рекомендации по определению коэффициентов истечения, полученные в результате обработки множества опытных данных.

Диафрагма (измерение расхода)

Схема установленной диафрагмы в кольцевой камере (которая в свою очередь вставлена в трубу). Принятые обозначения: 1. Диафрагма; 2. Кольцевая камера; 3. Прокладка; 4. Труба. Стрелки показывают направление жидкости/газа. Оттенками цвета выделено изменение давления.

где
	= объёмный расход (at any cross-section), м³/с
	= массовый расход (at any cross-section), кг/с
	= коэффициент истечения, безразмерная величина
	= коэффициент расхода, безразмерная величина
	= площадь сечения трубы, м²
	= площадь
	= диаметр трубы, м
	= диаметр отверстия в диафрагме, м
	= соотношение диаметров трубы и отверстия в диафрагме, безразмерная величина
	= скорость жидкости до диафрагмы, м/с
	= скорость жидкости внутри диафрагмы, м/с
	= давление жидкости до диафрагмы, Па (кг/(м·с²))
	= давление жидкости после диафрагмы, Па (кг/(м·с²))
	= плотность жидкости, кг/м³.

Течение газа через диафрагму

В основном, уравнение (2) применимо только для несжимаемых жидкостей. Но оно может быть модифицировано введением коэффициента расширения с целью учёта сжимаемости газов.

Равен 1.0 для несжимаемых жидкостей и может быть вычислен для газов.

Расчёт коэффициента расширения

Коэффициент расширения , который позволяет отследить изменение плотности идеального газа при изоэнтропийном процессе , может быть найден как:

Для значений менее чем 0.25, стремится к 0, что приводит к обращению последнего члена в 1. Таким образом, для большинства диафрагм справедливо выражение:

где
	= коэффициент расширения, безразмерная величина
	=
	= отношение теплоёмкостей (), безразмерная величина.

Подставив уравнение (4) в выражение для массового расхода (3) получим:

Помня что и (уравнение состояния реального газа с учётом фактора сжимаемости)

где
	= отношение теплоёмкостей (), безразмерная величина
	= массовый расход в произвольном сечении, кг/с
	= расход реального газа до диафрагмы, м³/с
	= расходный коэффициент диафрагмы, безразмерная величина
	= площадь сечения отверстия в диафрагме, м²
	=

Конструкция диафрагмы

Течение несжимаемой жидкости через диафрагму

P 1 + 1 2 ⋅ ρ ⋅ V 1 2 = P 2 + 1 2 ⋅ ρ ⋅ V 2 2 {\displaystyle P_{1}+{\frac {1}{2}}\cdot \rho \cdot V_{1}^{2}=P_{2}+{\frac {1}{2}}\cdot \rho \cdot V_{2}^{2}}

P 1 − P 2 = 1 2 ⋅ ρ ⋅ V 2 2 − 1 2 ⋅ ρ ⋅ V 1 2 {\displaystyle P_{1}-P_{2}={\frac {1}{2}}\cdot \rho \cdot V_{2}^{2}-{\frac {1}{2}}\cdot \rho \cdot V_{1}^{2}}

Из уравнения неразрывности:

Q = A 1 ⋅ V 1 = A 2 ⋅ V 2 {\displaystyle Q=A_{1}\cdot V_{1}=A_{2}\cdot V_{2}} или V 1 = Q / A 1 {\displaystyle V_{1}=Q/A_{1}} и V 2 = Q / A 2 {\displaystyle V_{2}=Q/A_{2}} :

P 1 − P 2 = 1 2 ⋅ ρ ⋅ (Q A 2) 2 − 1 2 ⋅ ρ ⋅ (Q A 1) 2 {\displaystyle P_{1}-P_{2}={\frac {1}{2}}\cdot \rho \cdot {\bigg (}{\frac {Q}{A_{2}}}{\bigg)}^{2}-{\frac {1}{2}}\cdot \rho \cdot {\bigg (}{\frac {Q}{A_{1}}}{\bigg)}^{2}}

Выражая :

Q = A 2 2 (P 1 − P 2) / ρ 1 − (A 2 / A 1) 2 {\displaystyle Q=A_{2}\;{\sqrt {\frac {2\;(P_{1}-P_{2})/\rho }{1-(A_{2}/A_{1})^{2}}}}}
и
Q = A 2 1 1 − (d 2 / d 1) 4 2 (P 1 − P 2) / ρ {\displaystyle Q=A_{2}\;{\sqrt {\frac {1}{1-(d_{2}/d_{1})^{4}}}}\;{\sqrt {2\;(P_{1}-P_{2})/\rho }}}

Указанное выше выражение для Q {\displaystyle Q} представляет собой теоретический объемный расход. Введём β = d 2 / d 1 {\displaystyle \beta =d_{2}/d_{1}} , а также коэффициент истечения :

Q = C d A 2 1 1 − β 4 2 (P 1 − P 2) / ρ {\displaystyle Q=C_{d}\;A_{2}\;{\sqrt {\frac {1}{1-\beta ^{4}}}}\;{\sqrt {2\;(P_{1}-P_{2})/\rho }}}

И, наконец, введём коэффициент расхода C {\displaystyle C} , который определим как C = C d 1 − β 4 {\displaystyle C={\frac {C_{d}}{\sqrt {1-\beta ^{4}}}}} , для получения конечного уравнения для массового расхода жидкости через диафрагму:

(1) Q = C A 2 2 (P 1 − P 2) / ρ {\displaystyle (1)\qquad Q=C\;A_{2}\;{\sqrt {2\;(P_{1}-P_{2})/\rho }}}

(2) m ˙ = ρ Q = C A 2 2 ρ (P 1 − P 2) {\displaystyle (2)\qquad {\dot {m}}=\rho \;Q=C\;A_{2}\;{\sqrt {2\;\rho \;(P_{1}-P_{2})}}}

где
	= объёмный расход (at any cross-section), м³/с
m ˙ {\displaystyle {\dot {m}}}	= массовый расход (at any cross-section), кг/с
C d {\displaystyle C_{d}}	= коэффициент истечения, безразмерная величина
C {\displaystyle C}	= коэффициент расхода, безразмерная величина
A 1 {\displaystyle A_{1}}	= площадь сечения трубы, м²
A 2 {\displaystyle A_{2}}	= площадь сечения отверстия в диафрагме, м²
d 1 {\displaystyle d_{1}}	= диаметр трубы, м
d 2 {\displaystyle d_{2}}	= диаметр отверстия в диафрагме, м
β {\displaystyle \beta }	= соотношение диаметров трубы и отверстия в диафрагме, безразмерная величина
V 1 {\displaystyle V_{1}}	= скорость жидкости до диафрагмы, м/с
V 2 {\displaystyle V_{2}}	= скорость жидкости внутри диафрагмы, м/с
P 1 {\displaystyle P_{1}}	= давление жидкости до диафрагмы, Па (кг/(м·с²))
P 2 {\displaystyle P_{2}}	= давление жидкости после диафрагмы, Па (кг/(м·с²))
ρ {\displaystyle \rho }	= плотность жидкости, кг/м³.

Течение газа через диафрагму

В основном, уравнение (2) применимо только для несжимаемых жидкостей. Но оно может быть модифицировано введением коэффициента расширения Y {\displaystyle Y} с целью учёта сжимаемости газов.

(3) m ˙ = ρ 1 Q = C Y A 2 2 ρ 1 (P 1 − P 2) {\displaystyle (3)\qquad {\dot {m}}=\rho _{1}\;Q=C\;Y\;A_{2}\;{\sqrt {2\;\rho _{1}\;(P_{1}-P_{2})}}}

Y {\displaystyle Y} равен 1.0 для несжимаемых жидкостей и может быть вычислен для газов.

Расчёт коэффициента расширения

Коэффициент расширения Y {\displaystyle Y} , который позволяет отследить изменение плотности идеального газа при изоэнтропийном процессе , может быть найден как:

Y = r 2 / k (k k − 1) (1 − r (k − 1) / k 1 − r) (1 − β 4 1 − β 4 r 2 / k) {\displaystyle Y=\;{\sqrt {r^{2/k}{\bigg (}{\frac {k}{k-1}}{\bigg)}{\bigg (}{\frac {\;1-r^{(k-1)/k\;}}{1-r}}{\bigg)}{\bigg (}{\frac {1-\beta ^{4}}{1-\beta ^{4}\;r^{2/k}}}{\bigg)}}}}

Для значений β {\displaystyle \beta } менее чем 0.25, β 4 {\displaystyle \beta ^{4}} стремится к 0, что приводит к обращению последнего члена в 1. Таким образом, для большинства диафрагм справедливо выражение:

(4) Y = r 2 / k (k k − 1) (1 − r (k − 1) / k 1 − r) {\displaystyle (4)\qquad Y=\;{\sqrt {r^{2/k}{\bigg (}{\frac {k}{k-1}}{\bigg)}{\bigg (}{\frac {\;1-r^{(k-1)/k\;}}{1-r}}{\bigg)}}}}

где
Y {\displaystyle Y}	= коэффициент расширения, безразмерная величина
r {\displaystyle r}	= P 2 / P 1 {\displaystyle P_{2}/P_{1}}
k {\displaystyle k}	= отношение теплоёмкостей ( c p / c v {\displaystyle c_{p}/c_{v}} ), безразмерная величина.

Подставив уравнение (4) в выражение для массового расхода (3) получим:

M ˙ = C A 2 2 ρ 1 (k k − 1) [ (P 2 / P 1) 2 / k − (P 2 / P 1) (k + 1) / k 1 − P 2 / P 1 ] (P 1 − P 2) {\displaystyle {\dot {m}}=C\;A_{2}\;{\sqrt {2\;\rho _{1}\;{\bigg (}{\frac {k}{k-1}}{\bigg)}{\bigg [}{\frac {(P_{2}/P_{1})^{2/k}-(P_{2}/P_{1})^{(k+1)/k}}{1-P_{2}/P_{1}}}{\bigg ]}(P_{1}-P_{2})}}}
и
m ˙ = C A 2 2 ρ 1 (k k − 1) [ (P 2 / P 1) 2 / k − (P 2 / P 1) (k + 1) / k (P 1 − P 2) / P 1 ] (P 1 − P 2) {\displaystyle {\dot {m}}=C\;A_{2}\;{\sqrt {2\;\rho _{1}\;{\bigg (}{\frac {k}{k-1}}{\bigg)}{\bigg [}{\frac {(P_{2}/P_{1})^{2/k}-(P_{2}/P_{1})^{(k+1)/k}}{(P_{1}-P_{2})/P_{1}}}{\bigg ]}(P_{1}-P_{2})}}}

(5) m ˙ = C A 2 2 ρ 1 P 1 (k k − 1) [ (P 2 / P 1) 2 / k − (P 2 / P 1) (k + 1) / k ] {\displaystyle (5)\qquad {\dot {m}}=C\;A_{2}\;{\sqrt {2\;\rho _{1}\;P_{1}\;{\bigg (}{\frac {k}{k-1}}{\bigg)}{\bigg [}(P_{2}/P_{1})^{2/k}-(P_{2}/P_{1})^{(k+1)/k}{\bigg ]}}}}

(6) m ˙ = C A 2 P 1 2 M Z R T 1 (k k − 1) [ (P 2 / P 1) 2 / k − (P 2 / P 1) (k + 1) / k ] {\displaystyle (6)\qquad {\dot {m}}=C\;A_{2}\;P_{1}\;{\sqrt {{\frac {2\;M}{Z\;R\;T_{1}}}{\bigg (}{\frac {k}{k-1}}{\bigg)}{\bigg [}(P_{2}/P_{1})^{2/k}-(P_{2}/P_{1})^{(k+1)/k}{\bigg ]}}}}

Помня что Q 1 = m ˙ ρ 1 {\displaystyle Q_{1}={\frac {\dot {m}}{\rho _{1}}}} и ρ 1 = M P 1 Z R T 1 {\displaystyle \rho _{1}=M\;{\frac {P_{1}}{Z\;R\;T_{1}}}} (уравнение состояния реального газа с учётом фактора сжимаемости)

(8) Q 1 = C A 2 2 Z R T 1 M (k k − 1) [ (P 2 / P 1) 2 / k − (P 2 / P 1) (k + 1) / k ] {\displaystyle (8)\qquad Q_{1}=C\;A_{2}\;{\sqrt {2\;{\frac {Z\;R\;T_{1}}{M}}{\bigg (}{\frac {k}{k-1}}{\bigg)}{\bigg [}(P_{2}/P_{1})^{2/k}-(P_{2}/P_{1})^{(k+1)/k}{\bigg ]}}}}