Chúa tể rồng (2005)

Nhiệm vụ: Xây dựng một máy phát xung hình chữ nhật linh hoạt tối đa, dễ sử dụng. Điều kiện tiên quyết là đảm bảo rằng cạnh đầu và cuối của tín hiệu càng dốc càng tốt. Nó cũng mong muốn bao phủ phạm vi tần số và chu kỳ nhiệm vụ rộng nhất có thể. Theo nhiệm vụ, thông qua nỗ lực chung của những người tham gia dự án “trang web”, một kế hoạch đã ra đời, mời bạn làm quen với nội dung bên dưới.

Sơ đồ nguyên lý và đồ họa:

Hình ảnh máy phát điện hoàn thiện: Trong quá trình làm việc với máy phát điện này, nó đã được cải tiến định kỳ và xếp hạng mạch đã được tinh chỉnh. Liên quan đến điều này, máy phát điện đã trải qua hai lần nâng cấp. Hãy trình bày tất cả các phiên bản của trình tạo theo thứ tự. Phiên bản đầu tiên, được lắp ráp ngay lập tức, có điểm khác biệt là nó không có nguồn điện “trên tàu”.

Trong quá trình vận hành, hóa ra không cần đến một tụ điện lớn như vậy. Các tụ điện được lắp đặt trực tiếp trên bo mạch máy phát điện cùng với bộ ổn áp. Máy biến áp và công tắc nguồn được tích hợp trên một đế chung.

Gần đây hơn, để mở rộng phạm vi tần số sẵn có, một bản nâng cấp khác đã được thực hiện và một công tắc bổ sung được tích hợp vào mạch để thay đổi nhanh tụ điện trong chuỗi thời gian, điều này sẽ được thảo luận chi tiết hơn bên dưới.

Phiên bản 3.0. (2009) dải tần sẵn có đã được mở rộng

Mô tả mạch: Vi mạch TL494 có thể hoạt động cả ở chế độ một chu kỳ (đây là cách nó được hiển thị trong sơ đồ trên) và ở chế độ kéo đẩy, làm việc luân phiên trên hai tải. Dưới đây tôi sẽ cho bạn biết cách chuyển đổi mạch thành mạch kéo đẩy, nhưng bây giờ chúng ta hãy xem xét mạch một hành trình.

Mạch một chu kỳ có đặc điểm chủ yếu là chúng ta có thể thay đổi chu kỳ nhiệm vụ của tín hiệu từ 0 đến 100% (kênh luôn mở). Chuỗi cài đặt chu kỳ nhiệm vụ nằm ở chân thứ 2 của vi mạch. Cố gắng duy trì các giá trị được chỉ định: 20K - điện trở cắt và giới hạn 12K. Tụ điện giữa chân thứ 2 và chân thứ 4 của vi mạch là 0,1 µF.

Dải tần số được điều chỉnh bởi hai phần tử: thứ nhất là bởi một chuỗi điện trở ở chân thứ 6 của vi mạch và thứ hai là bởi công suất tụ điện ở chân thứ 5. Chúng tôi cài đặt điện trở: 330K - điều chỉnh và không đổi 2,2K. Tiếp theo, hãy nhìn vào biểu đồ mà tôi đã đưa ra ở đầu. Chúng tôi giới hạn các biểu đồ theo chiều ngang ở các giá trị điện trở. Bên trái và bên phải. Đối với tụ điện ở chân thứ 5 có công suất 1000 pF = 1 nF = 0,001 μF (đường thẳng phía trên của đồ thị), dải tần thu được là từ 4 KHz đến giới hạn của vi mạch (thực tế là 150.. 200 KHz, nhưng có khả năng lên tới 470 KHz, mặc dù các tần số đó không đạt được bằng các phương pháp tương tự). Trong lần nâng cấp cuối cùng của máy phát điện, một công tắc đã được đưa vào mạch, thay thế tụ điện định thời ở chân thứ 5 của vi mạch từ giá trị danh nghĩa 1000 pF sang giá trị danh nghĩa khác có giá trị danh nghĩa là 100 nF = 0,1 µF, điều này làm cho nó có thể bao phủ dải tần số thấp hơn (đường thẳng thứ hai từ dưới lên trong biểu đồ). Phạm vi thứ hai như sau: từ 40Hz đến 5KHz. Kết quả là chúng tôi có được một máy phát có dải tần từ 40Hz đến 200KHz.

Bây giờ là một vài lời về giai đoạn đầu ra mà chúng tôi kiểm soát. Là một khóa, bạn có thể sử dụng bất kỳ khóa nào trong ba khóa (bóng bán dẫn hiệu ứng trường), tùy thuộc vào các tham số yêu cầu trên tải. Đây là: IRF540 (28A, 100V), IRF640 (18A, 200V) và IRF840 (8A, 500V). Chân của cả ba đều được đánh số giống nhau. Để có cạnh sau sắc nét hơn, hãy sử dụng bóng bán dẫn KT6115A. Vai trò của bóng bán dẫn này là giảm mạnh điện thế cổng của công tắc trường xuống mức âm. Một diode và điện trở 1K được sử dụng để kết nối bóng bán dẫn (trình điều khiển) bổ sung này. Điện trở 10 ohm trên cổng trực tiếp loại bỏ khả năng đổ chuông tần số cao. Ngoài ra, để chống lại tiếng kêu, tôi khuyên bạn nên đặt một vòng ferit nhỏ vào chân chốt của súng dã chiến.

Nếu cần, mạch có thể được chuyển đổi thành mạch kéo đẩy và bơm luân phiên hai tải. Sự khác biệt chính của chế độ kéo đẩy trước hết là việc giảm tần số đầu ra trên mỗi kênh xuống một nửa so với tần số được tính toán và thứ hai, chu kỳ nhiệm vụ tín hiệu trong mỗi kênh giờ đây sẽ được điều chỉnh từ 0 đến 50%. Để chuyển mạch sang chế độ kéo đẩy cần cấp nguồn dương vào chân thứ 8 của vi mạch (như ở chân thứ 11). Cũng cần kết nối chân thứ 13 với 14 và 15. Theo đó, gắn một giai đoạn đầu ra tương tự vào đầu ra của chân thứ 9, như chúng ta thấy ở chân thứ 10 của vi mạch.

Cuối cùng, tôi lưu ý rằng chip TL494 hoạt động trên dải nguồn điện từ 7 đến 41V. Bạn không thể cung cấp ít hơn 7 Vôn - đơn giản là nó sẽ không khởi động. Đối với các bóng bán dẫn chính thuộc loại này, nguồn cung cấp 9 volt là đủ. Tốt hơn là tạo ra 12V, thậm chí tốt hơn là 15V (nó sẽ mở nhanh hơn, tức là cạnh trước sẽ ngắn hơn). Nếu không tìm thấy KT6115A, bạn có thể thay thế nó bằng một bóng bán dẫn KT685D khác, kém mạnh hơn (hoặc bất kỳ chữ cái nào). Các chân của bóng bán dẫn 685 nếu hướng về phía bạn thì tính từ trái sang phải: K, B, E. Chúc các bạn thí nghiệm thành công!

Nikolai Petrushov

TL494, đây là loại “quái thú” gì vậy?

TL494 (Texas Instruments) có lẽ là bộ điều khiểnPWM phổ biến nhất, trên cơ sở đó phần lớn bộ nguồn máy tính và bộ phận nguồn của các thiết bị gia dụng khác nhau đã được tạo ra.
Và ngay cả bây giờ, vi mạch này vẫn khá phổ biến đối với những người nghiệp dư vô tuyến đang chế tạo các bộ nguồn chuyển mạch. Chất tương tự nội địa của vi mạch này là M1114EU4 (KR1114EU4). Ngoài ra, các công ty nước ngoài khác nhau sản xuất vi mạch này với những tên gọi khác nhau. Ví dụ IR3M02 (Sharp), KA7500 (Samsung), MB3759 (Fujitsu). Tất cả đều giống nhau.
Tuổi của nó trẻ hơn rất nhiều so với TL431. Nó bắt đầu được sản xuất bởi Texas Instruments vào khoảng cuối những năm 90 - đầu những năm 2000.
Chúng ta hãy cùng nhau tìm hiểu xem cô ấy là ai và đây là loại “quái thú” nào? Chúng tôi sẽ xem xét chip TL494 (Texas Instruments).

Vì vậy, trước tiên hãy xem những gì bên trong.

Hợp chất.

Nó chứa:
- máy phát điện áp răng cưa (SPG);
- bộ so sánh điều chỉnh thời gian chết (DA1);
- Bộ so sánh điều chỉnh độ rộng xung (DA2);
- bộ khuếch đại lỗi 1 (DA3), sử dụng chủ yếu cho điện áp;
- bộ khuếch đại lỗi 2 (DA4), được sử dụng chủ yếu cho tín hiệu giới hạn dòng điện;
- nguồn điện áp tham chiếu ổn định (VS) ở mức 5V với chân ngoài 14;
- Mạch điều khiển hoạt động của tầng đầu ra.

Tất nhiên, sau đó, chúng ta sẽ xem xét tất cả các thành phần của nó và cố gắng tìm ra lý do tại sao tất cả những thứ này lại cần thiết và cách thức hoạt động của nó, nhưng trước tiên chúng ta sẽ cần đưa ra các thông số vận hành (đặc điểm) của nó.

Tùy chọn	Tối thiểu.	Tối đa.	Đơn vị Thay đổi
V CC Điện áp cung cấp	7	40	TRONG
VI Điện áp đầu vào bộ khuếch đại	-0,3	V CC - 2	TRONG
V O Điện áp cực thu		40	TRONG
Dòng thu (mỗi bóng bán dẫn)		200	ma
Phản hồi hiện tại		0,3	ma
f Tần số dao động OSC	1	300	kHz
Điện dung máy phát C T	0,47	10000	nF
R T Điện trở máy phát điện	1,8	500	kOhm
T A Nhiệt độ hoạt động TL494C TL494I	0	70	°C
	-40	85	°C

Đặc điểm hạn chế của nó như sau;

Cung cấp hiệu điện thế................................................ .....41V

Điện áp đầu vào bộ khuếch đại.......................(Vcc+0,3)V

Điện áp đầu ra của bộ thu.................................41V

Dòng điện đầu ra của bộ thu................................................................. ....250mA

Tổng công suất tiêu tán ở chế độ liên tục....1W

Vị trí và mục đích của các chân vi mạch.

Kết luận 1

Đây là đầu vào không đảo (dương) của bộ khuếch đại lỗi 1.
Nếu điện áp đầu vào trên nó thấp hơn điện áp trên chân 2 thì sẽ không có lỗi ở đầu ra của bộ khuếch đại này, sẽ không có điện áp (đầu ra sẽ có mức thấp) và sẽ không ảnh hưởng gì đến độ rộng (hệ số nhiệm vụ) của các xung đầu ra.
Nếu điện áp ở chân này cao hơn ở chân 2 thì ở đầu ra của bộ khuếch đại 1 này sẽ xuất hiện một điện áp (đầu ra của bộ khuếch đại 1 sẽ có mức cao) và độ rộng (hệ số nhiệm vụ) của các xung đầu ra sẽ càng giảm thì điện áp đầu ra của bộ khuếch đại này càng cao (tối đa 3,3 volt).

Kết luận 2

Đây là đầu vào đảo ngược (âm) của bộ khuếch đại tín hiệu lỗi 1.
Nếu điện áp đầu vào trên chân này cao hơn trên chân 1 thì sẽ không có lỗi điện áp ở đầu ra của bộ khuếch đại (đầu ra sẽ ở mức thấp) và sẽ không ảnh hưởng gì đến độ rộng (hệ số nhiệm vụ) của đầu ra xung.
Nếu điện áp ở chân này thấp hơn ở chân 1 thì đầu ra bộ khuếch đại sẽ ở mức cao.

Bộ khuếch đại lỗi là một op-amp thông thường có mức tăng ở mức = 70,95 dB ở điện áp DC (Ku = 1 ở tần số 350 kHz). Dải điện áp đầu vào op-amp kéo dài từ -0,3V đến điện áp nguồn, trừ 2V. Nghĩa là, điện áp đầu vào tối đa phải thấp hơn điện áp nguồn ít nhất hai volt.

Kết luận 3

Đây là đầu ra của bộ khuếch đại lỗi 1 và 2, được kết nối với chân này thông qua điốt (mạch OR). Nếu điện áp ở đầu ra của bất kỳ bộ khuếch đại nào thay đổi từ thấp lên cao thì ở chân 3 nó cũng tăng cao.
Nếu điện áp ở chân này vượt quá 3,3 V thì các xung ở đầu ra của vi mạch sẽ biến mất (chu kỳ hoạt động bằng 0).
Nếu điện áp ở chân này gần bằng 0 V thì thời lượng của xung đầu ra (hệ số nhiệm vụ) sẽ tối đa.

Chân 3 thường được sử dụng để cung cấp phản hồi cho bộ khuếch đại, nhưng nếu cần, chân 3 cũng có thể được sử dụng làm đầu vào để cung cấp những thay đổi về độ rộng xung.
Nếu điện áp trên nó cao (> ~ 3,5 V) thì sẽ không có xung ở đầu ra MS. Nguồn điện sẽ không khởi động trong bất kỳ trường hợp nào.

Kết luận 4

Nó kiểm soát phạm vi biến đổi của thời gian “chết” (Kiểm soát thời gian chết trong tiếng Anh), về nguyên tắc nó là cùng một chu kỳ làm việc.
Nếu điện áp trên nó gần bằng 0 V, thì đầu ra của vi mạch sẽ có cả xung có độ rộng tối thiểu và tối đa có thể, theo đó có thể được thiết lập bởi các tín hiệu đầu vào khác (bộ khuếch đại lỗi, chân 3).
Nếu điện áp ở chân này khoảng 1,5 V thì độ rộng của xung đầu ra sẽ vào khoảng 50% độ rộng tối đa của chúng.
Nếu điện áp ở chân này vượt quá 3,3 V thì sẽ không có xung ở đầu ra MS. Nguồn điện sẽ không khởi động trong bất kỳ trường hợp nào.
Nhưng bạn không nên quên rằng khi thời gian “chết” tăng lên thì phạm vi điều chỉnh của xung điều chỉnh độ rộng xung sẽ giảm đi.

Bằng cách thay đổi điện áp ở chân 4, bạn có thể đặt độ rộng cố định của thời gian “chết” (bộ chia R-R), thực hiện chế độ khởi động mềm trong nguồn điện (chuỗi R-C), cung cấp khả năng tắt MS từ xa (phím) và bạn cũng có thể sử dụng chân này làm đầu vào điều khiển tuyến tính.

Hãy cùng xem (dành cho những ai chưa biết) thời gian "chết" là gì và nó cần thiết để làm gì.
Khi mạch cấp nguồn kéo đẩy hoạt động, các xung được cung cấp luân phiên từ đầu ra của vi mạch đến đế (cổng) của bóng bán dẫn đầu ra. Vì bất kỳ bóng bán dẫn nào cũng là một phần tử quán tính nên nó không thể đóng (mở) ngay lập tức khi tín hiệu bị loại bỏ (được cung cấp) khỏi đế (cổng) của bóng bán dẫn đầu ra. Và nếu các xung được áp vào các bóng bán dẫn đầu ra mà không có thời gian “chết” (nghĩa là một xung được loại bỏ khỏi một bóng bán dẫn và ngay lập tức được áp vào bóng bán dẫn thứ hai), thì một khoảnh khắc có thể xảy ra khi một bóng bán dẫn không có thời gian để đóng, nhưng bóng bán dẫn thứ hai có thời gian để đóng lại. đã mở. Khi đó, toàn bộ dòng điện (được gọi là dòng điện qua) sẽ chạy qua cả hai bóng bán dẫn đang mở, bỏ qua tải (cuộn dây máy biến áp), và vì nó sẽ không bị giới hạn bởi bất cứ thứ gì nên các bóng bán dẫn đầu ra sẽ ngay lập tức bị hỏng.
Để ngăn điều này xảy ra, điều cần thiết là sau khi kết thúc một xung và trước khi bắt đầu xung tiếp theo, một khoảng thời gian nhất định đã trôi qua, đủ để đóng bóng bán dẫn đầu ra một cách đáng tin cậy khỏi đầu vào của nó, tín hiệu điều khiển đã bị loại bỏ.
Thời gian này được gọi là thời gian “chết”.

Có, nếu nhìn vào hình có cấu tạo của vi mạch, chúng ta thấy rằng chân 4 được kết nối với đầu vào của bộ so sánh điều chỉnh thời gian chết (DA1) thông qua nguồn điện áp 0,1-0,12 V. Việc này dùng để làm gì?
Điều này được thực hiện chính xác để đảm bảo rằng độ rộng tối đa (hệ số nhiệm vụ) của các xung đầu ra không bao giờ bằng 100%, để đảm bảo hoạt động an toàn của các bóng bán dẫn đầu ra (đầu ra).
Nghĩa là, nếu bạn “kết nối” chân 4 với dây chung, thì ở đầu vào của bộ so sánh DA1 vẫn sẽ không có điện áp bằng 0 mà sẽ có điện áp chỉ bằng giá trị này (0,1-0,12 V) và các xung từ bộ tạo điện áp răng cưa (RPG) sẽ chỉ xuất hiện ở đầu ra của vi mạch khi biên độ của chúng ở chân 5 vượt quá điện áp này. Nghĩa là, vi mạch có ngưỡng tối đa cố định của chu kỳ làm việc của các xung đầu ra, sẽ không vượt quá 95-96% đối với chế độ hoạt động một chu kỳ của giai đoạn đầu ra và 47,5-48% đối với chế độ kéo đẩy. phương thức hoạt động của giai đoạn đầu ra.

Kết luận 5

Đây là đầu ra GPG; nó được thiết kế để kết nối tụ điện định thời Ct với nó, đầu thứ hai của tụ điện này được kết nối với dây chung. Điện dung của nó thường được chọn từ 0,01 µF đến 0,1 µF, tùy thuộc vào tần số đầu ra của xung GPG của bộ điều khiểnPWM. Theo quy định, tụ điện chất lượng cao được sử dụng ở đây.
Tần số đầu ra của GPG có thể được điều khiển ở chân này. Độ dao động điện áp đầu ra của máy phát điện (biên độ xung đầu ra) ở khoảng 3 volt.

Kết luận 6

Đây cũng là đầu ra GPN, dùng để kết nối với nó một điện trở cài đặt thời gian Rt, đầu thứ hai của điện trở này được kết nối với dây chung.
Các giá trị của Rt và Ct xác định tần số đầu ra của bơm xăng và được tính bằng công thức cho chế độ vận hành một chu kỳ;

Đối với chế độ vận hành kéo đẩy, công thức như sau;

Đối với bộ điều khiểnPWM của các công ty khác, tần số được tính bằng công thức tương tự, ngoại trừ số 1 sẽ cần được thay đổi thành 1.1.

Kết luận 7

Nó kết nối với dây chung của mạch thiết bị trên bộ điều khiểnPWM.

Kết luận 8

Vi mạch chứa một tầng đầu ra với hai bóng bán dẫn đầu ra, đó là các công tắc đầu ra của nó. Các cực của bộ thu và bộ phát của các bóng bán dẫn này là miễn phí, do đó, tùy theo nhu cầu, các bóng bán dẫn này có thể được đưa vào mạch để hoạt động với cả bộ phát chung và bộ thu chung.
Tùy thuộc vào điện áp ở chân 13, tầng đầu ra này có thể hoạt động ở chế độ kéo đẩy hoặc chu kỳ đơn. Ở chế độ hoạt động một đầu cuối, các bóng bán dẫn này có thể được kết nối song song để tăng dòng tải, đây là điều thường được thực hiện.
Vì vậy, chân 8 là chân thu của bóng bán dẫn 1.

Kết luận 9

Đây là chân phát của bóng bán dẫn 1.

Kết luận 10

Đây là chân phát của bóng bán dẫn 2.

Kết luận 11

Đây là bộ thu của bóng bán dẫn 2.

Kết luận 12

“Cộng” của bộ nguồn TL494CN được kết nối với chân này.

Kết luận 13

Đây là đầu ra để lựa chọn chế độ hoạt động của tầng đầu ra. Nếu chân này được nối với dây chung thì tầng ra sẽ hoạt động ở chế độ một đầu. Các tín hiệu đầu ra ở các cực của công tắc bóng bán dẫn sẽ giống nhau.
Nếu bạn đặt điện áp +5 V vào chân này (nối chân 13 và 14), thì các công tắc đầu ra sẽ hoạt động ở chế độ kéo đẩy. Các tín hiệu đầu ra ở các cực của công tắc bóng bán dẫn sẽ lệch pha và tần số của các xung đầu ra sẽ giảm đi một nửa.

Kết luận 14

Đây là đầu ra của ổn định VÀ làm khô hạn VỀ khiêu dâm Nđiện áp (ION), Với điện áp đầu ra +5 V và dòng điện đầu ra lên đến 10 mA, có thể được sử dụng làm tham chiếu để so sánh trong các bộ khuếch đại lỗi và cho các mục đích khác.

Kết luận 15

Nó hoạt động chính xác giống như chân 2. Nếu không sử dụng bộ khuếch đại lỗi thứ hai thì chân 15 chỉ được kết nối với chân 14 (điện áp tham chiếu +5 V).

Kết luận 16

Nó hoạt động tương tự như chân 1. Nếu không sử dụng bộ khuếch đại lỗi thứ hai, nó thường được kết nối với dây chung (chân 7).
Với chân 15 nối với +5V và chân 16 nối đất, không có điện áp đầu ra từ bộ khuếch đại thứ hai nên không ảnh hưởng gì đến hoạt động của chip.

Nguyên lý hoạt động của vi mạch.

Vậy bộ điều khiển PLC TL494 hoạt động như thế nào?
Ở trên, chúng tôi đã xem xét chi tiết mục đích của các chân của vi mạch này và chức năng của chúng.
Nếu tất cả những điều này được phân tích cẩn thận, thì từ tất cả những điều này sẽ trở nên rõ ràng về cách thức hoạt động của vi mạch này. Nhưng tôi sẽ một lần nữa mô tả rất ngắn gọn về nguyên lý hoạt động của nó.

Khi vi mạch thường được bật và cấp nguồn cho nó (trừ cho chân 7, cộng cho chân 12), GPG bắt đầu tạo ra các xung răng cưa có biên độ khoảng 3 volt, tần số phụ thuộc vào C và R được kết nối với chân 5 và 6 của vi mạch.
Nếu giá trị của tín hiệu điều khiển (ở chân 3 và 4) nhỏ hơn 3 volt, thì các xung hình chữ nhật xuất hiện ở các công tắc đầu ra của vi mạch, độ rộng của xung (hệ số nhiệm vụ) phụ thuộc vào giá trị của tín hiệu điều khiển ở chân 3 và 4.
Nghĩa là, vi mạch so sánh điện áp răng cưa dương từ tụ Ct (C1) với bất kỳ tín hiệu nào trong hai tín hiệu điều khiển.
Mạch logic điều khiển các bóng bán dẫn đầu ra VT1 và VT2 chỉ mở chúng khi điện áp của xung răng cưa cao hơn tín hiệu điều khiển. Và sự chênh lệch này càng lớn thì xung đầu ra càng rộng (chu kỳ nhiệm vụ càng lớn).
Điện áp điều khiển ở chân 3 lần lượt phụ thuộc vào tín hiệu ở đầu vào của bộ khuếch đại thuật toán (bộ khuếch đại lỗi), từ đó có thể điều khiển điện áp đầu ra và dòng điện đầu ra của nguồn điện.

Do đó, việc tăng hoặc giảm giá trị của bất kỳ tín hiệu điều khiển nào sẽ gây ra sự giảm hoặc tăng tuyến tính tương ứng về độ rộng của xung điện áp ở đầu ra của vi mạch.
Như đã đề cập ở trên, điện áp từ chân 4 (điều khiển thời gian chết), đầu vào của bộ khuếch đại lỗi hoặc tín hiệu phản hồi đầu vào trực tiếp từ chân 3 có thể được sử dụng làm tín hiệu điều khiển.

Lý thuyết, như người ta nói, là lý thuyết, nhưng sẽ tốt hơn nhiều nếu được nhìn và “chạm” vào tất cả những điều này trong thực tế, vì vậy chúng ta hãy lắp ráp mạch điện sau đây trên một bảng mạch và tận mắt xem nó hoạt động như thế nào.

Cách dễ nhất và nhanh nhất là lắp ráp tất cả trên một bảng mạch. Có, tôi đã cài đặt chip KA7500. Chân “13” của vi mạch được nối với dây chung, tức là các công tắc đầu ra của chúng ta sẽ hoạt động ở chế độ một chu kỳ (tín hiệu trên các bóng bán dẫn sẽ giống nhau) và tần số lặp lại của các xung đầu ra sẽ tương ứng với tần số điện áp răng cưa của GPG.

Tôi đã kết nối máy hiện sóng với các điểm kiểm soát sau:
- Chùm đầu tiên tới chân “4”, để điều khiển điện áp không đổi ở chân này. Nằm ở giữa màn hình trên đường số 0. Độ nhạy - 1 volt trên mỗi vạch chia;
- Chùm tia thứ hai tới chân “5”, để điều khiển điện áp răng cưa của GPG. Nó cũng nằm trên đường zero (cả hai chùm tia được kết hợp) ở trung tâm của máy hiện sóng và có cùng độ nhạy;
- Chùm tia thứ 3 tới đầu ra của vi mạch tới chân số “9”, để điều khiển các xung ở đầu ra của vi mạch. Độ nhạy của chùm tia là 5 volt trên mỗi vạch chia (0,5 volt, cộng với vạch chia cho 10). Nằm ở dưới cùng của màn hình dao động.

Tôi quên nói, các công tắc đầu ra của vi mạch được kết nối với một bộ thu chung. Nói cách khác - theo mạch theo dõi bộ phát. Tại sao lặp lại? Bởi vì tín hiệu ở cực phát của bóng bán dẫn lặp lại chính xác tín hiệu cơ sở nên chúng ta có thể nhìn rõ mọi thứ.
Nếu bạn loại bỏ tín hiệu khỏi bộ thu của bóng bán dẫn, nó sẽ bị đảo ngược (lộn ngược) so với tín hiệu cơ sở.
Chúng tôi cung cấp năng lượng cho vi mạch và xem những gì chúng tôi có ở các thiết bị đầu cuối.

Ở chân thứ tư chúng ta có số 0 (thanh trượt điện trở tông đơ ở vị trí thấp nhất), chùm tia đầu tiên nằm trên đường số 0 ở giữa màn hình. Bộ khuếch đại lỗi cũng không hoạt động.
Ở chân thứ năm, chúng ta thấy điện áp răng cưa của GPN (tia thứ hai), với biên độ hơn 3 volt một chút.
Ở đầu ra của vi mạch (chân 9), chúng ta thấy các xung hình chữ nhật có biên độ khoảng 15 volt và chiều rộng tối đa (96%). Các dấu chấm ở cuối màn hình chính xác là ngưỡng chu kỳ nhiệm vụ cố định. Để dễ nhìn hơn chúng ta hãy bật độ giãn trên máy hiện sóng.

Vâng, bây giờ bạn có thể nhìn thấy nó tốt hơn. Đây chính xác là thời điểm biên độ xung giảm xuống 0 và bóng bán dẫn đầu ra đóng lại trong thời gian ngắn này. Mức 0 cho chùm tia này nằm ở cuối màn hình.
Chà, hãy thêm điện áp vào chân "4" và xem chúng ta nhận được gì.

Ở chân “4”, tôi đặt điện áp không đổi 1 volt bằng cách sử dụng điện trở cắt, chùm tia đầu tiên tăng lên một vạch chia (đường thẳng trên màn hình dao động). Chúng ta thấy gì? Thời gian chết tăng lên (chu kỳ làm việc giảm xuống), đây là đường chấm ở cuối màn hình. Nghĩa là, bóng bán dẫn đầu ra được đóng lại trong khoảng một nửa thời lượng của xung.
Hãy thêm một volt nữa bằng điện trở cắt vào chân "4" của vi mạch.

Chúng ta thấy rằng chùm tia đầu tiên đã tăng thêm một vạch chia, thời lượng của các xung đầu ra thậm chí còn ngắn hơn (1/3 thời lượng của toàn bộ xung) và thời gian chết (thời gian đóng của bóng bán dẫn đầu ra) đã tăng lên đến hai phần ba. Nghĩa là, có thể thấy rõ rằng logic của vi mạch so sánh mức tín hiệu GPG với mức tín hiệu điều khiển và chỉ chuyển đến đầu ra tín hiệu GPG có mức cao hơn tín hiệu điều khiển.

Để rõ ràng hơn, thời lượng (độ rộng) của các xung đầu ra của vi mạch sẽ bằng khoảng thời gian (độ rộng) của các xung đầu ra điện áp răng cưa nằm phía trên mức tín hiệu điều khiển (phía trên đường thẳng trên máy hiện sóng). màn hình).

Hãy đi xa hơn, thêm một volt khác vào chân "4" của vi mạch. Chúng ta thấy gì? Ở đầu ra của vi mạch có các xung rất ngắn, có chiều rộng xấp xỉ bằng các đỉnh điện áp răng cưa nhô ra phía trên đường thẳng. Chúng ta hãy bật độ giãn trên máy hiện sóng để nhìn rõ mạch hơn.

Ở đây, chúng ta thấy một xung ngắn, trong đó bóng bán dẫn đầu ra sẽ mở và thời gian còn lại (dòng dưới trên màn hình) sẽ đóng.
Chà, hãy thử tăng điện áp ở chân "4" hơn nữa. Chúng tôi sử dụng điện trở cắt để đặt điện áp ở đầu ra cao hơn mức điện áp răng cưa của GPG.

Vậy là xong, bộ nguồn của chúng ta sẽ ngừng hoạt động vì đầu ra hoàn toàn “ổn định”. Không có xung đầu ra, vì ở chân điều khiển “4”, chúng ta có mức điện áp không đổi trên 3,3 volt.
Điều tương tự hoàn toàn sẽ xảy ra nếu bạn áp dụng tín hiệu điều khiển vào chân “3” hoặc cho bất kỳ bộ khuếch đại lỗi nào. Nếu ai quan tâm có thể tự mình kiểm chứng bằng thực nghiệm. Hơn nữa, nếu các tín hiệu điều khiển dồn vào tất cả các chân điều khiển cùng một lúc và điều khiển vi mạch (chiếm ưu thế) thì sẽ có tín hiệu từ chân điều khiển có biên độ lớn hơn.

Chà, chúng ta hãy thử ngắt kết nối chân "13" khỏi dây chung và kết nối nó với chân "14", tức là chuyển chế độ hoạt động của các công tắc đầu ra từ chu kỳ đơn sang kéo đẩy. Hãy xem chúng ta có thể làm gì.

Sử dụng một điện trở cắt, chúng ta lại đưa điện áp ở chân “4” về 0. Bật nguồn điện lên. Chúng ta thấy gì?
Đầu ra của vi mạch cũng chứa các xung hình chữ nhật có thời lượng tối đa, nhưng tần số lặp lại của chúng chỉ bằng một nửa tần số của xung răng cưa.
Các xung tương tự sẽ có trên bóng bán dẫn quan trọng thứ hai của vi mạch (chân 10), với điểm khác biệt duy nhất là chúng sẽ bị dịch chuyển theo thời gian so với các xung này 180 độ.
Ngoài ra còn có ngưỡng chu kỳ nhiệm vụ tối đa (2%). Bây giờ nó không nhìn thấy được, bạn cần nối chùm tia thứ 4 của máy hiện sóng và kết hợp hai tín hiệu đầu ra với nhau. Máy dò thứ tư không có trong tay nên tôi không làm. Bất cứ ai muốn, hãy tự mình kiểm tra nó một cách thực tế để đảm bảo điều này.

Ở chế độ này, vi mạch hoạt động giống hệt như ở chế độ một chu kỳ, điểm khác biệt duy nhất là thời lượng tối đa của các xung đầu ra ở đây sẽ không vượt quá 48% tổng thời lượng xung.
Vì vậy, chúng ta sẽ không xem xét chế độ này trong thời gian dài mà chỉ xem chúng ta có loại xung nào khi điện áp ở chân “4” là hai volt.

Chúng tôi tăng điện áp bằng một điện trở cắt. Độ rộng của các xung đầu ra giảm xuống còn 1/6 tổng thời lượng xung, nghĩa là cũng chính xác gấp hai lần so với chế độ hoạt động một chu kỳ của các công tắc đầu ra (1/3 lần ở đó).
Ở đầu ra của bóng bán dẫn thứ hai (chân 10) sẽ có các xung giống nhau, chỉ lệch 180 độ theo thời gian.
Về nguyên tắc, chúng tôi đã phân tích hoạt động của bộ điều khiểnPWM.

Cũng ở chân “4”. Như đã đề cập trước đó, chân này có thể được sử dụng để khởi động nguồn điện “mềm”. Làm thế nào để tổ chức việc này?
Rất đơn giản. Để thực hiện việc này, hãy kết nối mạch RC với chân “4”. Đây là một đoạn ví dụ của sơ đồ:

"Khởi động mềm" hoạt động như thế nào ở đây? Chúng ta hãy nhìn vào sơ đồ. Tụ điện C1 được nối với ION (+5 volt) thông qua điện trở R5.
Khi cấp nguồn cho vi mạch (chân 12), +5 volt xuất hiện ở chân 14. Tụ C1 bắt đầu tích điện. Dòng sạc của tụ điện chạy qua điện trở R5, tại thời điểm bật nó là cực đại (tụ điện phóng điện) và xảy ra hiện tượng sụt áp 5 volt trên điện trở được cung cấp cho chân “4”. Điện áp này, như chúng tôi đã phát hiện bằng thực nghiệm, ngăn cản sự truyền xung đến đầu ra của vi mạch.
Khi tụ điện tích điện, dòng điện sạc giảm và điện áp rơi trên điện trở cũng giảm theo. Điện áp ở chân “4” cũng giảm và các xung bắt đầu xuất hiện ở đầu ra của vi mạch, thời lượng của xung này tăng dần (khi tụ điện tích điện). Khi tụ điện được sạc đầy, dòng sạc dừng lại, điện áp ở chân “4” trở nên gần bằng 0 và chân “4” không còn ảnh hưởng đến thời lượng của xung đầu ra. Nguồn điện trở lại chế độ hoạt động.
Đương nhiên, bạn đoán rằng thời gian khởi động của nguồn điện (nó chuyển sang chế độ hoạt động) sẽ phụ thuộc vào kích thước của điện trở và tụ điện, và bằng cách chọn chúng, bạn sẽ có thể điều chỉnh thời gian này.

Chà, đây chỉ là lý thuyết và thực hành ngắn gọn, và không có gì đặc biệt phức tạp ở đây, và nếu bạn hiểu và hiểu rõ hoạt động của xung này, thì bạn sẽ không khó để hiểu và hiểu hoạt động của các xung xung quanh.

Tôi chúc mọi người may mắn.

Chỉ những điều quan trọng nhất.
Điện áp cung cấp 8-35V (có vẻ như có thể lên tới 40V, nhưng tôi chưa thử)
Khả năng hoạt động ở chế độ một hành trình và kéo đẩy.

Đối với chế độ một chu kỳ, thời lượng xung tối đa là 96% (thời gian chết không dưới 4%).
Đối với phiên bản hai thì, thời gian chết không được nhỏ hơn 4%.
Bằng cách cấp điện áp 0...3,3V vào chân 4, bạn có thể điều chỉnh thời gian chết. Và thực hiện một khởi động suôn sẻ.
Có sẵn nguồn điện áp tham chiếu ổn định 5V và dòng điện lên tới 10mA.
Có tích hợp bảo vệ chống điện áp nguồn thấp, tắt dưới 5,5...7V (thường là 6,4V). Vấn đề là ở điện áp này, các mosfet đã chuyển sang chế độ tuyến tính và cháy hết...
Có thể tắt bộ tạo vi mạch bằng cách đóng chân Rt (6), chân điện áp tham chiếu (14) hoặc chân Ct (5) để nối đất bằng phím.

Tần số hoạt động 1…300 kHz.

Hai bộ khuếch đại thuật toán “lỗi” tích hợp có mức tăng Ku=70..95dB. Đầu vào - đầu ra (1); (2) và (15); (16). Đầu ra của bộ khuếch đại được kết hợp bởi phần tử OR, do đó phần tử có điện áp đầu ra lớn hơn sẽ kiểm soát thời lượng xung. Một trong các đầu vào của bộ so sánh thường được gắn với điện áp tham chiếu (14) và đầu vào thứ hai - khi cần thiết... Độ trễ tín hiệu bên trong Bộ khuếch đại là 400 ns, chúng không được thiết kế để hoạt động trong một chu kỳ xung nhịp.

Các giai đoạn đầu ra của vi mạch, với dòng điện trung bình 200 mA, sạc nhanh điện dung đầu vào của cổng của mosfet mạnh mẽ, nhưng không đảm bảo phóng điện. trong một thời gian hợp lý. Do đó, cần có trình điều khiển bên ngoài.

Chân (5) tụ điện C2 và chân (6) điện trở R3; R4 - đặt tần số của bộ dao động bên trong của vi mạch. Ở chế độ kéo đẩy, nó được chia cho 2.

Có khả năng đồng bộ hóa, kích hoạt bằng xung đầu vào.

Máy phát điện một chu kỳ có thể điều chỉnh tần số và chu kỳ làm việc
Máy phát điện một chu kỳ có tần số và chu kỳ làm việc có thể điều chỉnh được (tỷ lệ giữa thời lượng xung và thời gian tạm dừng). Với trình điều khiển đầu ra bóng bán dẫn đơn. Chế độ này được thực hiện bằng cách kết nối chân 13 với bus nguồn chung.

Đề án (1)

Vì vi mạch có hai tầng đầu ra, trong trường hợp này hoạt động cùng pha nên chúng có thể được kết nối song song để tăng dòng điện đầu ra... Hoặc không bao gồm... (màu xanh lá cây trên sơ đồ) Ngoài ra, điện trở R7 không phải lúc nào cũng có Cài đặt.

Bằng cách đo điện áp trên điện trở R10 bằng op-amp, bạn có thể giới hạn dòng điện đầu ra. Đầu vào thứ hai được cung cấp điện áp tham chiếu bằng bộ chia R5; R6. Chà, bạn thấy đấy, R10 sẽ nóng lên.

Chuỗi C6; R11, trên chân (3), được đặt để có độ ổn định cao hơn, bảng dữ liệu yêu cầu điều đó, nhưng nó hoạt động mà không cần nó. Transistor cũng có thể được sử dụng như một cấu trúc NPN.

Đề án (2)

Đề án (3)

Máy phát điện một chu kỳ có thể điều chỉnh tần số và chu kỳ làm việc. Với hai trình điều khiển đầu ra bóng bán dẫn (bộ lặp bổ sung).
Tôi có thể nói gì? Hình dạng tín hiệu tốt hơn, giảm các quá trình nhất thời tại thời điểm chuyển mạch, khả năng tải cao hơn và tổn thất nhiệt thấp hơn. Mặc dù đây có thể là một ý kiến ​​​​chủ quan. Nhưng. Bây giờ tôi chỉ sử dụng trình điều khiển hai bóng bán dẫn. Có, điện trở trong mạch cổng giới hạn tốc độ chuyển mạch quá độ.

Đề án (4)

Và ở đây chúng ta có mạch của một bộ chuyển đổi một đầu có thể điều chỉnh tăng (tăng) điển hình, với khả năng điều chỉnh điện áp và giới hạn dòng điện.

Mạch đang hoạt động, tôi đã lắp ráp nó thành nhiều phiên bản. Điện áp đầu ra phụ thuộc vào số vòng dây L1 và điện trở của điện trở R7; R10; R11, được chọn trong quá trình thiết lập... Bản thân cuộn phim có thể được quấn trên bất cứ thứ gì. Kích thước - tùy thuộc vào sức mạnh. Ring, Sh-core, thậm chí chỉ trên thanh. Nhưng nó không nên trở nên bão hòa. Vì vậy, nếu chiếc nhẫn được làm bằng ferrite thì nó cần phải được cắt và dán một khoảng trống. Các vòng lớn từ bộ nguồn máy tính sẽ hoạt động tốt, không cần phải cắt chúng, chúng được làm bằng "sắt nghiền thành bột", khoảng cách đã được cung cấp. Nếu lõi có hình chữ W, chúng tôi không lắp khe hở từ; chúng đi kèm với lõi trung bình ngắn - những lõi này đã có khe hở từ tính. Tóm lại, chúng ta quấn nó bằng dây đồng dày hoặc dây lắp (0,5-1,0 mm tùy theo nguồn điện) và số vòng dây là 10 vòng trở lên (tùy thuộc vào điện áp mà chúng ta muốn lấy). Chúng tôi kết nối tải với điện áp dự kiến ​​​​của công suất thấp. Chúng tôi kết nối sự sáng tạo của mình với pin thông qua một chiếc đèn mạnh mẽ. Nếu đèn không sáng hết công suất, hãy dùng vôn kế và máy hiện sóng...

Chúng tôi chọn điện trở R7; R10; R11 và số vòng dây L1 để đạt được điện áp dự định khi tải.

Cuộn cảm Dr1 - 5...10 vòng với dây dày trên lõi bất kỳ. Tôi thậm chí còn thấy các tùy chọn trong đó L1 và Dr1 được quấn trên cùng một lõi. Tôi chưa tự mình kiểm tra nó.

Đề án (5)

Đây cũng là một mạch chuyển đổi tăng áp thực sự có thể được sử dụng, chẳng hạn như để sạc máy tính xách tay từ ắc quy ô tô. Bộ so sánh ở đầu vào (15); (16) giám sát điện áp của pin "nhà tài trợ" và tắt bộ chuyển đổi khi điện áp trên nó giảm xuống dưới ngưỡng đã chọn.

Chuỗi C8; R12; VD2 - còn gọi là Snubber, được thiết kế để ngăn chặn phát xạ cảm ứng. MOSFET điện áp thấp tiết kiệm, ví dụ IRF3205 có thể chịu được, nếu tôi không nhầm, (cống - nguồn) lên đến 50V. Tuy nhiên, nó làm giảm hiệu quả đi rất nhiều. Cả diode và điện trở đều khá nóng. Điều này làm tăng độ tin cậy. Trong một số chế độ (mạch), nếu không có nó, một bóng bán dẫn mạnh mẽ sẽ bị cháy ngay lập tức. Nhưng đôi khi nó hoạt động mà không cần tất cả những điều này... Bạn cần nhìn vào máy hiện sóng...

Đề án (6)

Máy phát điện chủ kéo đẩy.
Tùy chọn thiết kế và điều chỉnh khác nhau.
Thoạt nhìn, có rất nhiều loại mạch chuyển mạch nhưng số lượng mạch thực sự hoạt động lại khiêm tốn hơn nhiều... Điều đầu tiên tôi thường làm khi nhìn thấy một mạch “xảo quyệt” là vẽ lại nó theo tiêu chuẩn quen thuộc. với tôi. Trước đây nó được gọi là GOST. Ngày nay người ta không rõ cách vẽ nên rất khó nhận biết. Và che giấu những sai lầm. Tôi nghĩ rằng điều này thường được thực hiện có mục đích.
Bộ tạo dao động chính cho nửa cầu hoặc cầu. Đây là máy phát đơn giản nhất, thời lượng và tần số xung được điều chỉnh thủ công. Bạn cũng có thể điều chỉnh thời lượng bằng cách sử dụng bộ ghép quang trên chân (3), nhưng khả năng điều chỉnh rất sắc nét. Tôi đã sử dụng nó để làm gián đoạn hoạt động của vi mạch. Một số “chuyên gia sáng giá” nói rằng không thể điều khiển bằng chân (3), vi mạch sẽ bị cháy, nhưng kinh nghiệm của tôi khẳng định chức năng của giải pháp này. Nhân tiện, nó đã được sử dụng thành công trong một biến tần hàn.

Máy tạo xung được sử dụng để nghiên cứu trong phòng thí nghiệm trong việc phát triển và điều chỉnh các thiết bị điện tử. Máy phát điện hoạt động ở dải điện áp từ 7 đến 41 volt và có khả năng chịu tải cao tùy thuộc vào bóng bán dẫn đầu ra. Biên độ của các xung đầu ra có thể bằng giá trị điện áp cung cấp của vi mạch này, cho đến giá trị giới hạn của điện áp cung cấp của vi mạch này +41 V. Cơ sở của nó được mọi người biết đến và thường được sử dụng.

chất tương tự TL494 là những vi mạch KA7500 và bản sao nội địa của nó - KR1114EU4 .

Giá trị giới hạn tham số:

Điện áp cung cấp 41V
Điện áp đầu vào bộ khuếch đại (Vcc+0,3)V
Điện áp đầu ra của bộ thu 41V
Dòng điện đầu ra của bộ thu 250mA
Tổng công suất tiêu tán ở chế độ liên tục 1W
Phạm vi nhiệt độ môi trường hoạt động:
-c hậu tố L -25..85С
-có hậu tố С.0..70С
Phạm vi nhiệt độ bảo quản -65…+150С

Sơ đồ nguyên lý của thiết bị

Mạch tạo xung vuông

Bảng mạch in máy phát điện TL494 và các tập tin khác nằm trong một tập tin riêng biệt.

Việc điều chỉnh tần số được thực hiện bằng công tắc S2 (đại khái) và điện trở RV1 (trơn tru), chu kỳ làm việc được điều chỉnh bằng điện trở RV2. Công tắc SA1 thay đổi chế độ vận hành máy phát điện từ cùng pha (một chu kỳ) sang ngược pha (hai chu kỳ). Điện trở R3 chọn dải tần tối ưu nhất để phủ sóng; dải điều chỉnh chu kỳ nhiệm vụ có thể được chọn bằng điện trở R1, R2.

Bộ phận tạo xung

Các tụ điện C1-C4 của mạch định thời được chọn cho dải tần số yêu cầu và công suất của chúng có thể từ 10 microfarad cho dải phụ cực thấp đến 1000 picofarad cho tần số cao nhất.

Với giới hạn dòng điện trung bình là 200 mA, mạch có thể sạc cổng khá nhanh, nhưng
Không thể xả nó khi bóng bán dẫn đã tắt. Việc xả cổng bằng điện trở nối đất cũng chậm không đạt yêu cầu. Đối với những mục đích này, một bộ lặp bổ sung độc lập được sử dụng.

• Đọc: "Cách làm từ máy tính."

Các bóng bán dẫn được chọn ở bất kỳ HF nào có điện áp bão hòa thấp và dòng dự trữ đủ. Ví dụ KT972+973. Nếu không cần đầu ra mạnh mẽ, bộ lặp bổ sung có thể bị loại bỏ. Trong trường hợp không có điện trở xây dựng thứ hai 20 kOm, hai điện trở không đổi 10 kOm đã được sử dụng, cung cấp chu kỳ hoạt động trong vòng 50%. Tác giả của dự án là Alexander Terentyev.

Mô tả chung và sử dụng

TL 494 và các phiên bản tiếp theo của nó là những vi mạch được sử dụng phổ biến nhất để xây dựng các bộ chuyển đổi năng lượng kéo đẩy.

• TL494 (sự phát triển ban đầu của Texas Instruments) - IC chuyển đổi điện áp PLC với đầu ra một đầu ra (TL 494 IN - gói DIP16, -25..85C, TL 494 CN - DIP16, 0..70C).
• K1006EU4 - tương tự trong nước của TL494
• TL594 - tương tự TL494 với độ chính xác được cải thiện của bộ khuếch đại lỗi và bộ so sánh
• TL598 - tương tự TL594 với bộ lặp kéo đẩy (pnp-npn) ở đầu ra

Tài liệu này là sự khái quát hóa về chủ đề của tài liệu kỹ thuật gốc Dụng cụ Texas, ấn phẩm International Rectifier (“Thiết bị bán dẫn điện International Rectifier”, Voronezh, 1999) và Motorola.

Ưu điểm và nhược điểm của vi mạch này:

• Plus: Phát triển mạch điều khiển, hai bộ khuếch đại vi sai (cũng có thể thực hiện các chức năng logic)
• Nhược điểm: Đầu ra một pha yêu cầu lắp thêm (so với UC3825)
• Điểm trừ: Không có điều khiển hiện tại, vòng phản hồi tương đối chậm (không quan trọng trong PN ô tô)
• Nhược điểm: Việc kết nối đồng bộ hai IC trở lên không thuận tiện như ở UC3825

1. Đặc điểm của chip TL494

Mạch bảo vệ ION và thấp áp. Mạch bật khi nguồn đạt ngưỡng 5,5..7.0 V (giá trị điển hình 6.4V). Cho đến thời điểm này, các bus điều khiển bên trong cấm hoạt động của máy phát và phần logic của mạch. Dòng không tải ở điện áp nguồn +15V (bóng bán dẫn đầu ra bị tắt) không quá 10 mA. ION +5V (+4,75..+5,25 V, độ ổn định đầu ra không tệ hơn +/- 25mV) cung cấp dòng điện lên tới 10 mA. ION chỉ có thể được tăng cường bằng cách sử dụng bộ theo dõi bộ phát NPN (xem TI trang 19-20), nhưng điện áp ở đầu ra của một “bộ ổn định” như vậy sẽ phụ thuộc rất nhiều vào dòng tải.

Máy phát điện tạo ra điện áp răng cưa 0..+3.0V (biên độ được đặt bởi ION) trên tụ điện định thời Ct (chân 5) cho TL494 Texas Instruments và 0...+2.8V cho TL494 Motorola (chúng ta có thể làm gì mong đợi từ những người khác?), tương ứng, với TI F =1,0/(RtCt), với Motorola F=1,1/(RtCt).

Có thể chấp nhận tần số hoạt động từ 1 đến 300 kHz, với phạm vi khuyến nghị Rt = 1...500 kOhm, Ct = 470pF...10 μF. Trong trường hợp này, độ lệch nhiệt độ điển hình của tần số là (đương nhiên, không tính đến độ lệch của các bộ phận kèm theo) +/- 3% và độ lệch tần số tùy thuộc vào điện áp nguồn nằm trong khoảng 0,1% trên toàn bộ phạm vi cho phép.

Để tắt máy phát điện từ xa, bạn có thể dùng chìa khóa ngoài để chập mạch đầu vào Rt (6) thành đầu ra của ION, hoặc ngắn mạch Ct xuống đất. Tất nhiên, phải tính đến khả năng chống rò rỉ của công tắc mở khi chọn Rt, Ct.

Đầu vào điều khiển pha nghỉ (chu kỳ làm việc) thông qua bộ so sánh pha còn lại, đặt khoảng dừng tối thiểu cần thiết giữa các xung trong nhánh của mạch. Điều này là cần thiết để ngăn dòng điện chạy qua ở các giai đoạn cấp nguồn bên ngoài IC và để bộ kích hoạt hoạt động ổn định - thời gian chuyển mạch của phần kỹ thuật số của TL494 là 200 ns. Tín hiệu đầu ra được kích hoạt khi máy cưa vượt quá điện áp ở đầu vào điều khiển 4 (DT) bằng Ct. Ở tần số xung nhịp lên tới 150 kHz với điện áp điều khiển bằng 0, pha nghỉ = 3% chu kỳ (độ lệch tương đương của tín hiệu điều khiển 100..120 mV), ở tần số cao, hiệu chỉnh tích hợp sẽ mở rộng pha nghỉ lên 200. 0,300 ns.

Bằng cách sử dụng mạch đầu vào DT, bạn có thể đặt pha nghỉ cố định (bộ chia R-R), chế độ khởi động mềm (R-C), tắt máy từ xa (phím) và cũng có thể sử dụng DT làm đầu vào điều khiển tuyến tính. Mạch đầu vào được lắp ráp bằng bóng bán dẫn PNP, do đó dòng điện đầu vào (lên tới 1,0 μA) chảy ra khỏi IC thay vì đi vào nó. Dòng điện khá lớn nên tránh dùng điện trở có điện trở cao (không quá 100 kOhm). Xem TI, trang 23 để biết ví dụ về bảo vệ đột biến bằng cách sử dụng điốt zener 3 chân TL430 (431).

Bộ khuếch đại lỗi- trên thực tế, các bộ khuếch đại hoạt động có Ku = 70.,95 dB ở điện áp không đổi (60 dB đối với loạt đầu), Ku = 1 ở 350 kHz. Các mạch đầu vào được lắp ráp bằng bóng bán dẫn PNP, do đó dòng điện đầu vào (lên tới 1,0 μA) chảy ra khỏi IC thay vì đi vào nó. Dòng điện đối với op-amp khá lớn, điện áp phân cực cũng cao (lên tới 10 mV), do đó nên tránh sử dụng điện trở có điện trở cao trong mạch điều khiển (không quá 100 kOhm). Nhưng nhờ sử dụng đầu vào pnp nên dải điện áp đầu vào từ -0,3V đến Vsupply-2V.

Đầu ra của hai bộ khuếch đại được kết hợp bởi diode OR. Bộ khuếch đại có điện áp đầu ra cao hơn sẽ kiểm soát logic. Trong trường hợp này, tín hiệu đầu ra không có sẵn riêng biệt mà chỉ có từ đầu ra của diode OR (cũng là đầu vào của bộ so sánh lỗi). Do đó, chỉ có thể lặp một bộ khuếch đại ở chế độ đường truyền. Bộ khuếch đại này đóng vòng phản hồi tuyến tính chính ở điện áp đầu ra. Trong trường hợp này, bộ khuếch đại thứ hai có thể được sử dụng làm bộ so sánh - ví dụ: khi vượt quá dòng điện đầu ra hoặc làm phím cho tín hiệu cảnh báo logic (quá nhiệt, đoản mạch, v.v.), tắt máy từ xa, v.v. đầu vào của bộ so sánh được gắn với ION và tín hiệu logic được sắp xếp trên tín hiệu cảnh báo HOẶC thứ hai (thậm chí tốt hơn - tín hiệu trạng thái logic VÀ bình thường).

Khi sử dụng HĐH phụ thuộc tần số RC, bạn nên nhớ rằng đầu ra của bộ khuếch đại thực chất là một đầu cuối (diode nối tiếp!), vì vậy nó sẽ sạc điện dung (lên) và sẽ mất nhiều thời gian để phóng điện xuống. Điện áp ở đầu ra này nằm trong khoảng 0..+3,5V (lớn hơn một chút so với dao động của máy phát), sau đó hệ số điện áp giảm mạnh và ở mức khoảng 4,5V ở đầu ra, các bộ khuếch đại đã bão hòa. Tương tự như vậy, nên tránh các điện trở có điện trở thấp trong mạch đầu ra bộ khuếch đại (vòng phản hồi).

Bộ khuếch đại không được thiết kế để hoạt động trong một chu kỳ xung nhịp của tần số hoạt động. Với độ trễ truyền tín hiệu bên trong bộ khuếch đại là 400 ns, chúng quá chậm để thực hiện điều này và logic điều khiển kích hoạt không cho phép điều đó (các xung bên sẽ xuất hiện ở đầu ra). Trong các mạch PN thực, tần số cắt của mạch OS được chọn ở mức 200-10000 Hz.

Logic điều khiển kích hoạt và đầu ra- Với điện áp nguồn tối thiểu 7V, nếu điện áp cưa ở máy phát lớn hơn ở đầu vào điều khiển DT và nếu điện áp cưa lớn hơn bất kỳ bộ khuếch đại lỗi nào (có tính đến các ngưỡng tích hợp và offsets) - đầu ra mạch được cho phép. Khi máy phát được đặt lại từ mức tối đa về 0, các đầu ra sẽ bị tắt. Bộ kích hoạt có đầu ra paraphase sẽ chia tần số làm đôi. Với logic 0 ở đầu vào 13 (chế độ đầu ra), các pha kích hoạt được kết hợp bởi OR và được cung cấp đồng thời cho cả hai đầu ra; với logic 1, chúng được cung cấp cùng pha cho từng đầu ra riêng biệt.

Transistor đầu ra- npn Darlington có tích hợp bảo vệ nhiệt (nhưng không có bảo vệ dòng điện). Do đó, độ sụt điện áp tối thiểu giữa bộ thu (thường đóng với bus dương) và bộ phát (khi tải) là 1,5 V (điển hình ở 200 mA) và trong mạch có bộ phát chung thì tốt hơn một chút, 1,1 V điển hình. Dòng điện đầu ra tối đa (với một bóng bán dẫn mở) được giới hạn ở 500 mA, công suất tối đa cho toàn bộ chip là 1 W.

2. Đặc điểm ứng dụng

Làm việc trên cổng của bóng bán dẫn MIS. Bộ lặp đầu ra

Khi hoạt động trên tải điện dung, thường là cổng của bóng bán dẫn MIS, các bóng bán dẫn đầu ra TL494 được bật bởi một bộ theo dõi bộ phát. Khi dòng điện trung bình bị giới hạn ở 200 mA, mạch có thể sạc nhanh cổng, nhưng không thể phóng điện khi bóng bán dẫn đã tắt. Việc xả cổng bằng điện trở nối đất cũng chậm không đạt yêu cầu. Rốt cuộc, điện áp trên điện dung cổng giảm theo cấp số nhân và để tắt bóng bán dẫn, cổng phải được xả từ 10V xuống không quá 3V. Dòng phóng điện qua điện trở sẽ luôn nhỏ hơn dòng điện tích qua Transistor (và điện trở sẽ nóng lên khá nhiều, ăn trộm dòng điện chuyển mạch khi di chuyển lên).

Tùy chọn A. Mạch phóng điện thông qua một bóng bán dẫn pnp bên ngoài (mượn từ trang web của Shikhman - xem “Bộ nguồn khuếch đại Jensen”). Khi sạc cổng, dòng điện chạy qua diode sẽ tắt bóng bán dẫn PNP bên ngoài, khi tắt đầu ra IC thì diode cũng tắt, bóng bán dẫn mở ra và xả cổng xuống đất. Điểm trừ - nó chỉ hoạt động ở điện dung tải nhỏ (bị giới hạn bởi mức dự trữ hiện tại của bóng bán dẫn đầu ra IC).

Khi sử dụng TL598 (với đầu ra kéo đẩy), chức năng của phía bit dưới đã được gắn sẵn trên chip. Lựa chọn A không thực tế trong trường hợp này.

Lựa chọn B. Bộ lặp bổ sung độc lập. Do tải dòng chính được xử lý bởi một bóng bán dẫn bên ngoài nên công suất (dòng sạc) của tải thực tế là không giới hạn. Các bóng bán dẫn và điốt - bất kỳ HF nào có điện áp bão hòa và Ck thấp, đồng thời dự trữ dòng điện đủ (1A mỗi xung trở lên). Ví dụ: KT644+646, KT972+973. “Mặt đất” của bộ lặp phải được hàn trực tiếp bên cạnh nguồn của công tắc nguồn. Bộ thu của bóng bán dẫn lặp lại phải được bỏ qua bằng điện dung gốm (không hiển thị trong sơ đồ).

Việc chọn mạch nào phụ thuộc chủ yếu vào bản chất của tải (điện dung cổng hoặc điện tích chuyển mạch), tần số hoạt động và yêu cầu về thời gian đối với các cạnh xung. Và chúng (mặt trước) phải hoạt động càng nhanh càng tốt, bởi vì trong quá trình xử lý nhất thời trên công tắc MIS, phần lớn tổn thất nhiệt sẽ bị tiêu tan. Tôi khuyên bạn nên tham khảo các ấn phẩm trong bộ sưu tập Bộ chỉnh lưu quốc tế để phân tích đầy đủ vấn đề, nhưng tôi sẽ giới hạn ở một ví dụ.

Một bóng bán dẫn mạnh mẽ - IRFI1010N - có tổng điện tích tham chiếu trên cổng Qg = 130 nC. Đây không phải là một thành tích nhỏ vì bóng bán dẫn có diện tích kênh đặc biệt lớn để đảm bảo điện trở kênh cực thấp (12 mOhm). Đây là những phím cần thiết trong bộ chuyển đổi 12V, trong đó mỗi miliohm đều có giá trị. Để đảm bảo kênh mở, cổng phải được cung cấp Vg=+6V so với mặt đất, trong khi tổng điện tích cổng là Qg(Vg)=60nC. Để phóng điện một cách đáng tin cậy một cổng được sạc đến 10V, cần phải hòa tan Qg(Vg)=90nC.

2. Thực hiện bảo vệ dòng điện, khởi động mềm, giới hạn chu kỳ làm việc

Theo quy định, một điện trở nối tiếp trong mạch tải được yêu cầu hoạt động như một cảm biến dòng điện. Nhưng nó sẽ đánh cắp vôn và watt quý giá ở đầu ra của bộ chuyển đổi và sẽ chỉ giám sát các mạch tải chứ không thể phát hiện đoản mạch trong các mạch sơ cấp. Giải pháp là một cảm biến dòng điện cảm ứng trong mạch sơ cấp.

Bản thân cảm biến (máy biến dòng) là một cuộn dây hình xuyến thu nhỏ (đường kính bên trong của nó, ngoài cuộn dây cảm biến, phải tự do đi qua dây của cuộn sơ cấp của máy biến áp nguồn chính). Chúng ta luồn dây của cuộn sơ cấp của máy biến áp qua hình xuyến (nhưng không phải dây “nối đất” của nguồn!). Chúng tôi đặt hằng số thời gian tăng của máy dò ở khoảng 3-10 chu kỳ của tần số xung nhịp, thời gian giảm lên gấp 10 lần, dựa trên dòng đáp ứng của bộ ghép quang (khoảng 2-10 mA với điện áp rơi 1,2-1,6 V).

Ở bên phải sơ đồ có hai giải pháp điển hình cho TL494. Bộ chia Rdt1-Rdt2 đặt chu kỳ làm việc tối đa (giai đoạn nghỉ tối thiểu). Ví dụ: với Rdt1=4,7kOhm, Rdt2=47kOhm ở đầu ra 4, điện áp không đổi là Udt=450mV, tương ứng với pha nghỉ là 18,22% (tùy thuộc vào dòng IC và tần số hoạt động).

Khi bật nguồn, Css được xả ra và điện thế ở đầu vào DT bằng Vref (+5V). Css được sạc thông qua Rss (còn gọi là Rdt2), giảm nhẹ DT tiềm năng xuống giới hạn dưới được giới hạn bởi dải phân cách. Đây là một "khởi đầu mềm". Với Css = 47 μF và các điện trở được chỉ định, mạch sẽ mở 0,1 giây sau khi bật và đạt chu kỳ hoạt động trong vòng 0,3-0,5 giây nữa.

Trong mạch, ngoài Rdt1, Rdt2, Css, còn có hai rò rỉ - dòng rò của bộ ghép quang (không cao hơn 10 μA ở nhiệt độ cao, khoảng 0,1-1 μA ở nhiệt độ phòng) và dòng cơ sở của IC bóng bán dẫn đầu vào chảy từ đầu vào DT. Để đảm bảo rằng các dòng điện này không ảnh hưởng đáng kể đến độ chính xác của bộ chia, Rdt2=Rss được chọn không cao hơn 5 kOhm, Rdt1 - không cao hơn 100 kOhm.

Tất nhiên, việc lựa chọn bộ ghép quang và mạch DT để điều khiển là không cơ bản. Cũng có thể sử dụng bộ khuếch đại lỗi ở chế độ so sánh và chặn điện dung hoặc điện trở của máy phát (ví dụ: với cùng một bộ ghép quang) - nhưng đây chỉ là tắt máy chứ không phải là giới hạn trơn tru.

ĐIỀU KHIỂN CÔNG TẮC ĐIỆN CỦA CUNG CẤP ĐIỆN XUNG
VỚI TL494

BÀI VIẾT ĐƯỢC CHUẨN BỊ DỰA TRÊN SÁCH CỦA A. V. GOLOVKOV và V. B LYUBITSKY "CUNG CẤP ĐIỆN CHO CÁC MÔ-ĐUN HỆ THỐNG IBM PC-XT/AT TYPE" CỦA NHÀ XUẤT BẢN "LAD&N"

IC ĐIỀU KHIỂN TL494

Trong các UPS hiện đại, các mạch tích hợp (IC) chuyên dụng thường được sử dụng để tạo ra điện áp điều khiển cho các bóng bán dẫn điện chuyển mạch của bộ chuyển đổi.
IC điều khiển lý tưởng để đảm bảo UPS hoạt động bình thường ở chế độ xung điện phải đáp ứng hầu hết các điều kiện sau:
điện áp hoạt động không cao hơn 40V;
sự hiện diện của nguồn điện áp tham chiếu ổn định nhiệt có độ ổn định cao;
sự hiện diện của một máy phát điện áp răng cưa
cung cấp khả năng đồng bộ hóa khởi động mềm có thể lập trình với tín hiệu bên ngoài;
sự hiện diện của bộ khuếch đại tín hiệu không khớp với điện áp ở chế độ chung cao;
sự hiện diện của bộ so sánhPWM;
sự hiện diện của một bộ kích hoạt điều khiển xung;
sự hiện diện của tầng trước thiết bị đầu cuối hai kênh với khả năng bảo vệ ngắn mạch;
sự hiện diện của logic triệt tiêu xung kép;
sự sẵn có của các phương tiện để điều chỉnh tính đối xứng của điện áp đầu ra;
sự hiện diện của giới hạn dòng điện trong một loạt các điện áp ở chế độ chung, cũng như giới hạn dòng điện trong từng giai đoạn khi tắt máy ở chế độ khẩn cấp;
sự sẵn có của điều khiển tự động với hộp số trực tiếp;
đảm bảo tắt máy khi điện áp nguồn giảm;
cung cấp bảo vệ đột biến;
đảm bảo khả năng tương thích với logic TTL/CMOS;
cung cấp khả năng bật và tắt từ xa.

Hình 11. Chip điều khiển TL494 và sơ đồ chân của nó.

Trong phần lớn các trường hợp, vi mạch loại TL494CN do TEXAS INSTRUMENT (Hoa Kỳ) sản xuất được sử dụng làm mạch điều khiển cho loại nguồn điện chuyển mạch đang được xem xét (Hình 11). Nó thực hiện hầu hết các chức năng được liệt kê ở trên và được sản xuất bởi một số công ty nước ngoài dưới nhiều tên gọi khác nhau. Ví dụ: công ty SHARP (Nhật Bản) sản xuất vi mạch IR3M02, công ty FAIRCHILD (Mỹ) - UA494, công ty SAMSUNG (Hàn Quốc) - KA7500, công ty FUJITSU (Nhật Bản) - MB3759, v.v. Tất cả các vi mạch này đều tương tự hoàn toàn với vi mạch KR1114EU4 nội địa. Chúng ta hãy xem xét chi tiết thiết kế và hoạt động của con chip điều khiển này. Nó được thiết kế đặc biệt để điều khiển phần nguồn của UPS và chứa (Hình 12):

Hình 12. Sơ đồ chức năng của IC TL494

Máy phát điện áp dốc DA6; tần số GPG được xác định bởi các giá trị của điện trở và tụ điện được kết nối với chân thứ 5 và thứ 6, và trong loại nguồn điện đang xem xét được chọn là khoảng 60 kHz;
nguồn điện áp tham chiếu ổn định DA5 (Uref=+5,OB) với đầu ra bên ngoài (chân 14);
bộ so sánh vùng chết DA1;
bộ so sánh DA2 DA2;
khuếch đại lỗi điện áp DA3;
khuếch đại lỗi cho tín hiệu giới hạn dòng DA4;
hai bóng bán dẫn đầu ra VT1 và VT2 với bộ thu và bộ phát mở;
D-trigger động kéo đẩy ở chế độ chia tần số cho 2 - DD2;
các phần tử logic phụ DD1 (2-OR), DD3 (2ND), DD4 (2ND), DD5 (2-OR-NOT), DD6 (2-OR-NOT), DD7 (NOT);
nguồn điện áp không đổi có định mức 0,1BDA7;
Nguồn DC có giá trị danh định là 0,7 mA DA8.
Mạch điều khiển sẽ bắt đầu, tức là. chuỗi xung sẽ xuất hiện trên chân 8 và 11 nếu bất kỳ điện áp nguồn nào được đặt vào chân 12, mức điện áp này nằm trong khoảng từ +7 đến +40 V. Toàn bộ bộ đơn vị chức năng có trong IC TL494 có thể được chia thành phần kỹ thuật số và phần tương tự (đường dẫn tín hiệu số và analog). Phần tương tự bao gồm các bộ khuếch đại lỗi DA3, DA4, bộ so sánh DA1, DA2, bộ tạo điện áp răng cưa DA6, cũng như các nguồn phụ DA5, DA7, DA8. Tất cả các phần tử khác, bao gồm cả bóng bán dẫn đầu ra, tạo thành phần kỹ thuật số (đường dẫn kỹ thuật số).

Hình 13. Hoạt động của IC TL494 ở chế độ danh định: U3, U4, U5 - điện áp ở chân 3, 4, 5.

Trước tiên chúng ta hãy xem xét hoạt động của đường dẫn kỹ thuật số. Sơ đồ thời gian giải thích hoạt động của vi mạch được hiển thị trong Hình 2. 13. Từ sơ đồ thời gian, có thể thấy rõ thời điểm xuất hiện của các xung điều khiển đầu ra của vi mạch, cũng như thời lượng của chúng (sơ đồ 12 và 13) được xác định bởi trạng thái đầu ra của phần tử logic DD1 (sơ đồ 5) ). Phần còn lại của “logic” chỉ thực hiện chức năng phụ trợ là chia các xung đầu ra của DD1 thành hai kênh. Trong trường hợp này, thời lượng của các xung đầu ra của vi mạch được xác định bởi thời lượng ở trạng thái mở của các bóng bán dẫn đầu ra VT1, VT2 của nó. Vì cả hai bóng bán dẫn này đều có bộ thu và bộ phát mở nên chúng có thể được kết nối theo hai cách. Khi được bật theo mạch có bộ phát chung, các xung đầu ra sẽ được loại bỏ khỏi tải bộ thu bên ngoài của bóng bán dẫn (từ chân 8 và 11 của vi mạch) và bản thân các xung được hướng xuống từ mức dương (dòng dẫn đầu các cạnh của xung là âm). Các bộ phát của bóng bán dẫn (chân 9 và 10 của vi mạch) trong trường hợp này thường được nối đất. Khi được bật theo mạch có bộ thu chung, tải bên ngoài được kết nối với bộ phát của bóng bán dẫn và các xung đầu ra, được định hướng trong trường hợp này bằng các xung (cạnh đầu của xung là dương), được loại bỏ khỏi bộ phát của tranzito VT1, VT2. Bộ thu của các bóng bán dẫn này được kết nối với bus nguồn của chip điều khiển (Upom).
Các xung đầu ra của các đơn vị chức năng còn lại là một phần của bộ phận kỹ thuật số của vi mạch TL494 được hướng lên trên, bất kể sơ đồ mạch của vi mạch.
Bộ kích hoạt DD2 là một flip-flop D động kéo đẩy. Nguyên lý hoạt động của nó như sau. Trên cạnh lên (dương) của xung đầu ra của phần tử DD1, trạng thái đầu vào D của flip-flop DD2 được ghi vào thanh ghi bên trong. Về mặt vật lý, điều này có nghĩa là flip-flop đầu tiên trong 2 flip-flop có trong DD2 đã được chuyển đổi. Khi xung ở đầu ra của phần tử DD1 kết thúc, flip-flop thứ hai trong DD2 được chuyển dọc theo cạnh xuống (âm) của xung này và trạng thái của các đầu ra DD2 thay đổi (thông tin đọc từ đầu vào D xuất hiện ở đầu ra Q) . Điều này giúp loại bỏ khả năng xung mở khóa xuất hiện ở đế của mỗi bóng bán dẫn VT1, VT2 hai lần trong một khoảng thời gian. Thật vậy, miễn là mức xung ở đầu vào C của bộ kích hoạt DD2 không thay đổi thì trạng thái đầu ra của nó sẽ không thay đổi. Do đó, xung được truyền đến đầu ra của vi mạch thông qua một trong các kênh, ví dụ như kênh trên (DD3, DD5, VT1). Khi xung ở đầu vào C kết thúc, kích hoạt công tắc DD2, khóa kênh trên và mở khóa kênh dưới (DD4, DD6, VT2). Do đó, xung tiếp theo đến đầu vào C và đầu vào DD5, DD6 sẽ được truyền đến đầu ra của vi mạch thông qua kênh phía dưới. Do đó, mỗi xung đầu ra của phần tử DD1, với cạnh âm của nó, sẽ chuyển mạch kích hoạt DD2 và do đó thay đổi kênh truyền của xung tiếp theo. Do đó, vật liệu tham chiếu cho vi mạch điều khiển chỉ ra rằng kiến ​​trúc của vi mạch cung cấp khả năng triệt xung kép, tức là. loại bỏ sự xuất hiện của hai xung mở khóa dựa trên cùng một bóng bán dẫn trong mỗi chu kỳ.
Chúng ta hãy xem xét chi tiết một giai đoạn hoạt động của đường dẫn kỹ thuật số của vi mạch.
Sự xuất hiện của xung mở khóa dựa trên bóng bán dẫn đầu ra của kênh trên (VT1) hoặc kênh dưới (VT2) được xác định bởi logic hoạt động của các phần tử DD5, DD6 (“2OR-NOT”) và trạng thái của các phần tử DD3, DD4 (“2AND”), lần lượt, , được xác định bởi trạng thái kích hoạt DD2.
Logic hoạt động của phần tử 2-OR-NOT, như đã biết, là điện áp mức cao (logic 1) xuất hiện ở đầu ra của phần tử đó trong trường hợp duy nhất có mức điện áp thấp (logic 0) tại cả hai đầu vào của nó. Đối với các kết hợp tín hiệu đầu vào có thể khác, đầu ra của phần tử 2 OR-NOT có mức điện áp thấp (logic 0). Do đó, nếu ở đầu ra Q của bộ kích hoạt DD2 có logic 1 (thời điểm ti của sơ đồ 5 trong Hình 13) và ở đầu ra /Q có logic 0, thì ở cả hai đầu vào của phần tử DD3 (2I ) sẽ có logic 1 và do đó, logic 1 sẽ xuất hiện ở đầu ra DD3, và do đó ở một trong các đầu vào của phần tử DD5 (2OR-NOT) của kênh trên. Do đó, bất kể mức tín hiệu đến đầu vào thứ hai của phần tử này từ đầu ra của phần tử DD1, trạng thái của đầu ra DD5 sẽ là logic O và bóng bán dẫn VT1 sẽ vẫn ở trạng thái đóng. Trạng thái đầu ra của phần tử DD4 sẽ có giá trị logic 0, bởi vì logic 0 hiện diện ở một trong các đầu vào của DD4, đến từ đầu ra /Q của flip-flop DD2. Logic 0 từ đầu ra của phần tử DD4 được cung cấp cho một trong các đầu vào của phần tử DD6 và làm cho xung có thể đi qua kênh thấp hơn. Xung có cực dương (logic 1) này sẽ xuất hiện ở đầu ra của DD6, và do đó ở chân đế của VT2 trong thời gian tạm dừng giữa các xung đầu ra của phần tử DD1 (tức là vào thời điểm có mức logic 0 ở đầu ra của DD1 - khoảng trt2 của sơ đồ 5, Hình 13 ). Do đó, bóng bán dẫn VT2 mở ra và một xung xuất hiện trên bộ thu của nó, đẩy nó xuống từ mức dương (nếu được kết nối theo mạch có bộ phát chung).
Điểm bắt đầu của xung đầu ra tiếp theo của phần tử DD1 (thời điểm t2 của sơ đồ 5 trong Hình 13) sẽ không làm thay đổi trạng thái của các phần tử trong đường dẫn kỹ thuật số của vi mạch, ngoại trừ phần tử DD6, ở đầu ra của nó logic 0 sẽ xuất hiện và do đó bóng bán dẫn VT2 sẽ đóng. Việc hoàn thành xung đầu ra DD1 (thời điểm ta) sẽ làm thay đổi trạng thái các đầu ra của bộ kích hoạt DD2 sang ngược lại (logic 0 - tại đầu ra Q, logic 1 - tại đầu ra /Q). Do đó, trạng thái đầu ra của các phần tử DD3, DD4 sẽ thay đổi (tại đầu ra DD3 - logic 0, tại đầu ra DD4 - logic 1). Việc tạm dừng bắt đầu tại thời điểm!3 ở đầu ra của phần tử DD1 sẽ giúp mở bóng bán dẫn VT1 của kênh trên. Logic 0 ở đầu ra của phần tử DD3 sẽ “xác nhận” khả năng này, biến nó thành hình dáng thực sự của xung mở khóa dựa trên bóng bán dẫn VT1. Xung này kéo dài cho đến thời điểm U, sau đó VT1 đóng lại và các quá trình được lặp lại.
Do đó, ý tưởng chính của hoạt động đường dẫn kỹ thuật số của vi mạch là thời lượng của xung đầu ra ở chân 8 và 11 (hoặc ở chân 9 và 10) được xác định bởi khoảng thời gian tạm dừng giữa xung đầu ra của phần tử DD1. Các phần tử DD3, DD4 xác định kênh truyền xung bằng cách sử dụng tín hiệu mức thấp, sự xuất hiện của xung này luân phiên ở đầu ra Q và /Q của bộ kích hoạt DD2, được điều khiển bởi cùng một phần tử DD1. Các phần tử DD5, DD6 là các mạch phối hợp mức thấp.
Để hoàn thành việc mô tả chức năng của vi mạch, cần lưu ý một tính năng quan trọng hơn. Như có thể thấy từ sơ đồ chức năng trong hình, đầu vào của các phần tử DD3, DD4 được kết hợp và xuất ra chân 13 của vi mạch. Do đó, nếu logic 1 được áp dụng cho chân 13 thì các phần tử DD3, DD4 sẽ hoạt động như bộ lặp thông tin từ đầu ra Q và /Q của trigger DD2. Trong trường hợp này, các phần tử DD5, DD6 và các bóng bán dẫn VT1, VT2 sẽ chuyển mạch với độ lệch pha nửa chu kỳ, đảm bảo hoạt động của bộ phận nguồn của UPS, được chế tạo theo mạch nửa cầu kéo đẩy. Nếu logic 0 được áp dụng cho chân 13 thì các phần tử DD3, DD4 sẽ bị chặn, tức là. trạng thái đầu ra của các phần tử này sẽ không thay đổi (logic 0 không đổi). Do đó, các xung đầu ra của phần tử DD1 sẽ tác động lên các phần tử DD5, DD6 theo cách tương tự. Các phần tử DD5, DD6, và do đó, các bóng bán dẫn đầu ra VT1, VT2, sẽ chuyển đổi mà không chuyển pha (đồng thời). Chế độ hoạt động này của vi mạch điều khiển được sử dụng nếu phần nguồn của UPS được chế tạo theo mạch một chu kỳ. Trong trường hợp này, bộ thu và bộ phát của cả hai bóng bán dẫn đầu ra của vi mạch được kết hợp với mục đích tăng công suất.
Điện áp đầu ra được sử dụng như một đơn vị logic “cứng” trong các mạch kéo đẩy
nguồn bên trong của chip Uref (chân 13 của chip kết hợp với chân 14).
Bây giờ chúng ta hãy xem hoạt động của mạch tương tự của vi mạch.
Trạng thái của đầu ra DD1 được xác định bởi tín hiệu đầu ra của bộ so sánh DAC DA2 (sơ đồ 4), được cung cấp cho một trong các đầu vào DD1. Tín hiệu đầu ra của bộ so sánh DA1 (Sơ đồ 2), được cung cấp cho đầu vào thứ hai của DD1, không ảnh hưởng đến trạng thái của đầu ra DD1 trong hoạt động bình thường, được xác định bởi các xung đầu ra rộng hơn của bộ so sánh DA2.
Ngoài ra, từ các sơ đồ trong Hình 13, có thể thấy rõ rằng khi mức điện áp thay đổi ở đầu vào không đảo của bộ so sánhPWM (sơ đồ 3), độ rộng xung đầu ra của vi mạch (sơ đồ 12, 13) sẽ thay đổi tương ứng. Trong hoạt động bình thường, mức điện áp ở đầu vào không đảo của bộ so sánh DA2 chỉ được xác định bởi điện áp đầu ra của bộ khuếch đại lỗi DA3 (vì nó vượt quá điện áp đầu ra của bộ khuếch đại DA4), phụ thuộc vào mức của bộ khuếch đại DA4. tín hiệu phản hồi ở đầu vào không đảo của nó (chân 1 của vi mạch). Do đó, khi tín hiệu phản hồi được đưa vào chân 1 của vi mạch, độ rộng của xung điều khiển đầu ra sẽ thay đổi tỷ lệ với sự thay đổi mức của tín hiệu phản hồi này, do đó, sẽ thay đổi tỷ lệ với sự thay đổi mức của điện áp đầu ra UPS, bởi vì Phản hồi xuất phát từ đó.
Khoảng thời gian giữa các xung đầu ra ở chân 8 và 11 của vi mạch, khi cả hai bóng bán dẫn đầu ra VT1 và VT2 đều đóng, được gọi là “vùng chết”.
Bộ so sánh DA1 được gọi là bộ so sánh “vùng chết” vì nó xác định thời lượng tối thiểu có thể của nó. Hãy giải thích điều này chi tiết hơn.
Từ sơ đồ thời gian trong Hình 13, có thể suy ra rằng nếu vì lý do nào đó, độ rộng của các xung đầu ra của bộ so sánh DA2 DA2 giảm, thì bắt đầu từ một độ rộng nhất định của các xung này, các xung đầu ra của bộ so sánh DA1 sẽ trở nên rộng hơn so với sơ đồ thời gian trong Hình 13. các xung đầu ra của bộ so sánh xung DA2 và bắt đầu xác định trạng thái đầu ra của phần tử logic DD1, v.v. độ rộng của xung đầu ra của vi mạch. Nói cách khác, bộ so sánh DA1 giới hạn độ rộng xung đầu ra của vi mạch ở một mức tối đa nhất định. Mức giới hạn được xác định bởi điện thế ở đầu vào không đảo của bộ so sánh DA1 (chân 4 của vi mạch) ở trạng thái ổn định. Tuy nhiên, mặt khác, điện thế ở chân 4 sẽ quyết định phạm vi điều chỉnh độ rộng của các xung đầu ra của vi mạch. Khi điện thế ở chân 4 tăng lên, phạm vi này sẽ thu hẹp lại. Phạm vi điều chỉnh rộng nhất đạt được khi điện thế ở chân 4 bằng 0.
Tuy nhiên, trong trường hợp này có một mối nguy hiểm liên quan đến thực tế là chiều rộng của “vùng chết” có thể bằng 0 (ví dụ: trong trường hợp dòng điện tiêu thụ từ UPS tăng đáng kể). Điều này có nghĩa là các xung điều khiển ở chân 8 và 11 của vi mạch sẽ nối tiếp nhau. Do đó, có thể xảy ra tình huống được gọi là “hỏng giá đỡ”. Điều này được giải thích là do quán tính của các bóng bán dẫn điện của biến tần không thể đóng mở ngay lập tức. Do đó, nếu bạn đồng thời áp dụng tín hiệu khóa cho đế của một bóng bán dẫn đã mở trước đó và tín hiệu mở khóa cho đế của một bóng bán dẫn đã đóng (tức là có “vùng chết” bằng 0), thì bạn sẽ gặp phải tình huống trong đó một bóng bán dẫn chưa đóng mà cái kia đã mở. Sau đó, sự cố xảy ra dọc theo giá đỡ bóng bán dẫn của nửa cầu, bao gồm dòng điện chạy qua cả hai bóng bán dẫn. Dòng điện này, như có thể thấy từ sơ đồ trong hình. 5, bỏ qua cuộn sơ cấp của máy biến áp và thực tế là không giới hạn. Bảo vệ hiện tại không hoạt động trong trường hợp này, bởi vì dòng điện không chạy qua cảm biến dòng điện (không thể hiện trên sơ đồ; thiết kế và nguyên lý hoạt động của các cảm biến dòng điện được sử dụng sẽ được thảo luận chi tiết ở các phần tiếp theo), nghĩa là cảm biến này không thể xuất tín hiệu ra mạch điều khiển. Do đó, dòng điện chạy qua đạt giá trị rất lớn trong khoảng thời gian rất ngắn. Điều này dẫn đến công suất giải phóng trên cả hai bóng bán dẫn điện tăng mạnh và gần như bị hỏng ngay lập tức (thường là hỏng hóc). Ngoài ra, các điốt của cầu chỉnh lưu nguồn có thể bị hỏng do dòng điện chạy qua. Quá trình này kết thúc bằng việc nổ cầu chì mạng, do quán tính của nó nên không có thời gian để bảo vệ các phần tử mạch mà chỉ bảo vệ mạng sơ cấp khỏi quá tải.
Do đó điện áp điều khiển; được cung cấp cho đế của bóng bán dẫn điện phải được thiết kế sao cho một trong những bóng bán dẫn đầu tiên được đóng lại một cách đáng tin cậy và chỉ sau đó bóng bán dẫn kia mới được mở. Nói cách khác, giữa các xung điều khiển cung cấp cho đế của bóng bán dẫn điện phải có sự dịch chuyển thời gian khác 0 (“vùng chết”). Khoảng thời gian tối thiểu cho phép của “vùng chết” được xác định bởi quán tính của các bóng bán dẫn được sử dụng làm công tắc nguồn.
Kiến trúc của vi mạch cho phép bạn điều chỉnh thời lượng tối thiểu của “vùng chết” bằng cách sử dụng điện thế ở chân 4 của vi mạch. Điện thế này được thiết lập bằng cách sử dụng một bộ chia bên ngoài được kết nối với bus điện áp đầu ra của nguồn tham chiếu bên trong của vi mạch Uref.
Một số phiên bản UPS không có bộ chia như vậy. Điều này có nghĩa là sau khi quá trình khởi động mềm hoàn tất (xem bên dưới), điện thế ở chân 4 của vi mạch sẽ bằng 0. Trong những trường hợp này, khoảng thời gian tối thiểu có thể có của “vùng chết” sẽ vẫn không bằng 0, nhưng sẽ được xác định bởi nguồn điện áp bên trong DA7 (0, 1B), được kết nối với đầu vào không đảo của bộ so sánh DA1 với cực dương và với chân 4 của vi mạch với cực âm của nó. Do đó, nhờ có nguồn này, độ rộng xung đầu ra của bộ so sánh DA1, và do đó, độ rộng của “vùng chết”, trong mọi trường hợp không thể bằng 0, có nghĩa là “sự cố dọc theo giá đỡ” về cơ bản sẽ là không thể. Nói cách khác, kiến ​​trúc của vi mạch bao gồm giới hạn về thời lượng tối đa của xung đầu ra của nó (thời lượng tối thiểu của “vùng chết”). Nếu có một bộ chia được kết nối với chân 4 của vi mạch, thì sau khi khởi động mềm, điện thế của chân này không bằng 0, do đó độ rộng xung đầu ra của bộ so sánh DA1 không chỉ được xác định bởi nguồn bên trong DA7, mà còn bởi điện thế dư (sau khi hoàn thành quá trình khởi động mềm) ở chân 4. Tuy nhiên, đồng thời, như đã đề cập ở trên, phạm vi động của việc điều chỉnh độ rộng của bộ so sánh xung DA2 bị thu hẹp.

SƠ ĐỒ BẮT ĐẦU

Mạch khởi động được thiết kế để thu được điện áp có thể được sử dụng để cấp nguồn cho vi mạch điều khiển nhằm khởi động nó sau khi bật IVP vào mạng cung cấp. Do đó, khởi động có nghĩa là khởi động vi mạch điều khiển trước, nếu không có vi mạch này thì không thể hoạt động bình thường của bộ phận nguồn và toàn bộ mạch UPS nói chung.
Mạch khởi động có thể được xây dựng theo hai cách khác nhau:
với khả năng tự kích thích;
với sự kích thích cưỡng bức.
Ví dụ, mạch tự kích thích được sử dụng trong UPS GT-150W (Hình 14). Điện áp mạng Uep đã chỉnh lưu được cung cấp cho bộ chia điện trở R5, R3, R6, R4 làm cơ sở cho cả hai Transistor phím nguồn Q1, Q2. Do đó, qua các bóng bán dẫn, dưới tác dụng của điện áp tổng trên các tụ C5, C6 (Uep), một dòng điện cơ sở bắt đầu chạy qua mạch (+)C5 - R5 - R7 - 6-e Q1 - R6 - R8 - 6 -e Q2 - “dây chung” của phía sơ cấp - (-)C6.
Cả hai bóng bán dẫn đều được mở nhẹ bởi dòng điện này. Kết quả là, dòng điện có hướng ngược nhau bắt đầu chạy qua phần cực thu-cực của cả hai bóng bán dẫn dọc theo mạch:
qua Q1: (+)C5 - +310 V bus - Q1 - 5-6 T1 -1-2 T2-C9- (-)C5.
qua Q2: (+)C6 - C9 - 2-1 T2 - 6-5 T1 - Q2 - “dây chung” phía sơ cấp - (-)C6.

Hình 14. Sơ đồ khởi động tự kích của UPS GT-150W.

Nếu cả hai dòng điện chạy qua vòng quay bổ sung (khởi động) 5-6 T1 theo hướng ngược nhau bằng nhau thì dòng điện thu được sẽ bằng 0 và mạch sẽ không thể khởi động.
Tuy nhiên, do sự phổ biến về mặt công nghệ của các hệ số khuếch đại dòng điện của Transistor Q1, Q2 nên một trong hai dòng điện này luôn lớn hơn dòng điện kia, bởi vì bóng bán dẫn hơi mở ở các mức độ khác nhau. Do đó, dòng điện thu được qua các vòng 5-6 T1 không bằng 0 và có hướng này hay hướng khác. Giả sử rằng dòng điện qua bóng bán dẫn Q1 chiếm ưu thế (nghĩa là Q1 hở hơn Q2) và do đó, dòng điện chạy theo hướng từ chân 5 đến chân 6 của T1. Lý luận sâu hơn dựa trên giả định này.
Tuy nhiên, công bằng mà nói, cần lưu ý rằng dòng điện qua bóng bán dẫn Q2 cũng có thể chiếm ưu thế, và khi đó tất cả các quá trình được mô tả dưới đây sẽ liên quan đến bóng bán dẫn Q2.
Dòng điện chạy qua các vòng 5-6 của T1 gây ra sự xuất hiện của EMF cảm ứng lẫn nhau trên tất cả các cuộn dây của máy biến áp điều khiển T1. Trong trường hợp này, (+) EMF xảy ra ở chân 4 so với chân 5 và một dòng điện bổ sung chạy vào đế Q1 dưới tác động của EMF này, mở nhẹ qua mạch: 4 T1 - D7-R9-R7-6- 3 Q1 - 5 T1.
Đồng thời, (-) EMF xuất hiện ở chân 7 của T1 so với chân 8, tức là cực tính của EMF này hóa ra lại bị chặn trong Q2 và nó đóng lại. Tiếp theo, phản hồi tích cực (POF) phát huy tác dụng. Tác dụng của nó là khi dòng điện tăng qua phần cực thu-phát Q1 và chuyển sang 5-6 T1, EMF tăng tác động lên cuộn dây 4-5 T1, tạo ra dòng cơ sở bổ sung cho Q1, mở nó ra ở mức độ lớn hơn . Quá trình này phát triển giống như một trận tuyết lở (rất nhanh) và dẫn đến việc Q1 mở hoàn toàn và khóa Q2. Một dòng điện tăng tuyến tính bắt đầu chạy qua Q1 hở và cuộn sơ cấp 1-2 của máy biến áp xung nguồn T2, gây ra sự xuất hiện của xung EMF cảm ứng lẫn nhau trên tất cả các cuộn dây của T2. Một xung từ cuộn dây 7-5 T2 sẽ sạc dung lượng lưu trữ C22. Một điện áp xuất hiện ở C22, được cung cấp dưới dạng nguồn cung cấp cho chân 12 của chip điều khiển loại TL494 IC1 và cho giai đoạn khớp. Vi mạch khởi động và tạo ra các chuỗi xung hình chữ nhật ở các chân 11, 8 của nó, trong đó các công tắc nguồn Q1, Q2 bắt đầu chuyển qua giai đoạn khớp (Q3, Q4, T1). Xung EMF ở mức danh nghĩa xuất hiện trên tất cả các cuộn dây của máy biến áp điện T2. Trong trường hợp này, EMF từ cuộn dây 3-5 và 7-5 liên tục cấp điện cho C22, duy trì mức điện áp không đổi trên nó (khoảng +27V). Nói cách khác, vi mạch bắt đầu tự cấp nguồn thông qua vòng phản hồi (tự cấp nguồn). Máy vào chế độ vận hành. Điện áp cung cấp của vi mạch và giai đoạn phối hợp là phụ trợ, chỉ hoạt động bên trong khối và thường được gọi là Upom.
Mạch này có thể có một số biến thể, chẳng hạn như trong bộ nguồn chuyển mạch LPS-02-150XT (sản xuất tại Đài Loan) cho máy tính Mazovia SM1914 (Hình 15). Trong mạch này, động lực ban đầu cho sự phát triển của quá trình khởi động có được bằng cách sử dụng bộ chỉnh lưu nửa sóng riêng biệt D1, C7, cung cấp năng lượng cho bộ chia điện trở cơ bản cho các công tắc nguồn trong nửa chu kỳ dương đầu tiên của mạng. Điều này tăng tốc quá trình khởi động, bởi vì... việc mở khóa ban đầu của một trong các phím xảy ra song song với việc sạc các tụ điện làm mịn công suất cao. Mặt khác, sơ đồ hoạt động tương tự như đã thảo luận ở trên.

Hình 15. Mạch khởi động tự kích thích trong bộ nguồn chuyển mạch LPS-02-150XT

Sơ đồ này được sử dụng, ví dụ, trong UPS PS-200B của LING YIN GROUP (Đài Loan).
Cuộn dây sơ cấp của máy biến áp khởi động đặc biệt T1 được bật ở một nửa điện áp nguồn (ở giá trị danh định là 220V) hoặc ở điện áp đầy đủ (ở giá trị danh nghĩa là 110V). Điều này được thực hiện vì lý do sao cho biên độ điện áp xoay chiều trên cuộn thứ cấp T1 không phụ thuộc vào định mức của mạng cung cấp. Khi bật UPS, dòng điện xoay chiều chạy qua cuộn sơ cấp T1. Do đó, một EMF hình sin xen kẽ với tần số của mạng cung cấp được tạo ra trên cuộn thứ cấp 3-4 T1. Dòng điện chạy dưới tác dụng của EMF này được chỉnh lưu bằng một mạch cầu đặc biệt trên điốt D3-D6 và được làm mịn bằng tụ điện C26. Một điện áp không đổi khoảng 10-11V được giải phóng tại C26, được cung cấp dưới dạng nguồn cung cấp cho chân 12 của vi mạch điều khiển loại TL494 U1 và đến giai đoạn khớp. Song song với quá trình này, các tụ điện của bộ lọc khử răng cưa được tích điện. Do đó, vào thời điểm nguồn được cung cấp cho vi mạch, tầng cấp nguồn cũng được cấp điện. Vi mạch khởi động và bắt đầu tạo ra các chuỗi xung hình chữ nhật ở các chân 8, 11 của nó, theo đó các công tắc nguồn bắt đầu chuyển qua giai đoạn khớp. Kết quả là điện áp đầu ra của khối xuất hiện. Sau khi vào chế độ tự cấp nguồn, vi mạch được cấp nguồn từ bus điện áp đầu ra +12V thông qua diode tách D8. Vì điện áp tự cấp này cao hơn một chút so với điện áp đầu ra của bộ chỉnh lưu D3-D5 nên các điốt của bộ chỉnh lưu khởi động này bị khóa và sau đó nó không ảnh hưởng đến hoạt động của mạch.
Nhu cầu phản hồi qua diode D8 là tùy chọn. Trong một số mạch UPS sử dụng kích thích cưỡng bức thì không có kết nối như vậy. Vi mạch điều khiển và tầng khớp được cấp nguồn từ đầu ra của bộ chỉnh lưu khởi động trong toàn bộ thời gian hoạt động. Tuy nhiên, mức gợn sóng trên bus Upom trong trường hợp này cao hơn một chút so với trường hợp cấp nguồn cho vi mạch từ bus điện áp đầu ra +12V.
Để tóm tắt mô tả về các kế hoạch phóng, chúng ta có thể lưu ý các tính năng chính trong quá trình xây dựng của chúng. Trong mạch tự kích thích, ban đầu các bóng bán dẫn điện được chuyển đổi, dẫn đến xuất hiện điện áp cung cấp cho chip Upom. Trong mạch có kích thích cưỡng bức, Upom lần đầu tiên thu được và kết quả là các bóng bán dẫn công suất được chuyển đổi. Ngoài ra, trong mạch tự kích thích, điện áp Upom thường vào khoảng +26V, còn trong mạch kích thích cưỡng bức thường vào khoảng +12V.
Một mạch có kích thích cưỡng bức (với một máy biến áp riêng) được hiển thị trong Hình 16.

Hình 16. Mạch khởi động với kích thích cưỡng bức của bộ nguồn chuyển mạch PS-200B (LING YIN GROUP).

TẦNG PHÙ HỢP CỦA CUNG CẤP ĐIỆN PULSE

Giai đoạn khớp được sử dụng để khớp và tách giai đoạn đầu ra công suất cao khỏi các mạch điều khiển công suất thấp.
Các sơ đồ thực tế để xây dựng tầng phù hợp trong các UPS khác nhau có thể được chia thành hai tùy chọn chính:
phiên bản bóng bán dẫn, trong đó các bóng bán dẫn rời rạc bên ngoài được sử dụng làm công tắc;
phiên bản không có bóng bán dẫn, trong đó các bóng bán dẫn đầu ra của chính chip điều khiển VT1, VT2 (trong phiên bản tích hợp) được sử dụng làm phím.
Ngoài ra, một đặc điểm khác có thể phân loại các giai đoạn phù hợp là phương pháp điều khiển các bóng bán dẫn công suất của bộ biến tần nửa cầu. Dựa trên đặc điểm này, tất cả các tầng phù hợp có thể được chia thành:
tầng có điều khiển chung, trong đó cả hai bóng bán dẫn điện được điều khiển bằng một máy biến áp điều khiển chung, có một cuộn dây sơ cấp và hai cuộn dây thứ cấp;
các tầng có điều khiển riêng, trong đó mỗi bóng bán dẫn điện được điều khiển bằng một máy biến áp riêng, tức là. Có hai máy biến áp điều khiển ở giai đoạn phối hợp.
Dựa trên cả hai cách phân loại, việc xếp tầng phù hợp có thể được thực hiện theo một trong bốn cách:
bóng bán dẫn có điều khiển chung;
bóng bán dẫn có điều khiển riêng;
không có bóng bán dẫn với điều khiển chung;
không có bóng bán dẫn với điều khiển riêng biệt.
Các tầng bán dẫn có điều khiển riêng biệt hiếm khi được sử dụng hoặc hoàn toàn không được sử dụng. Các tác giả đã không có cơ hội gặp được một hiện thân của dòng thác phù hợp như vậy. Ba lựa chọn còn lại ít nhiều phổ biến.
Trong tất cả các biến thể, việc liên lạc với tầng nguồn được thực hiện bằng phương pháp biến áp.
Trong trường hợp này, máy biến áp thực hiện hai chức năng chính: khuếch đại tín hiệu điều khiển theo dòng điện (do suy giảm điện áp) và cách ly điện. Việc cách ly điện là cần thiết vì chip điều khiển và tầng kết nối nằm ở phía thứ cấp và tầng nguồn nằm ở phía chính của UPS.
Hãy xem xét hoạt động của từng tùy chọn xếp tầng phù hợp được đề cập bằng các ví dụ cụ thể.
Trong mạch bóng bán dẫn có điều khiển chung, bộ khuếch đại công suất trước máy biến áp kéo đẩy trên bóng bán dẫn Q3 và Q4 được sử dụng làm giai đoạn khớp (Hình 17).

Hình 17. Giai đoạn khớp của bộ nguồn chuyển mạch KYP-150W (mạch bán dẫn có điều khiển chung).

Hình 18. Hình dạng thực của xung trên bộ thu

Dòng điện qua điốt D7 và D9, chạy dưới tác dụng của năng lượng từ trường được tích trữ trong lõi DT, có dạng hàm mũ phân rã. Trong lõi DT, khi dòng điện chạy qua điốt D7 và D9, từ thông thay đổi (giảm) tác động, gây ra sự xuất hiện của xung EMF trên cuộn dây thứ cấp của nó.
Diode D8 loại bỏ ảnh hưởng của giai đoạn khớp lên chip điều khiển thông qua bus nguồn chung.
Một loại giai đoạn khớp bóng bán dẫn khác có điều khiển chung được sử dụng trong bộ nguồn chuyển mạch ESAN ESP-1003R (Hình 19). Tính năng đầu tiên của tùy chọn này là các bóng bán dẫn đầu ra VT1, VT2 của vi mạch được đưa vào làm bộ theo dõi bộ phát. Tín hiệu đầu ra được loại bỏ khỏi chân 9 và 10 của vi mạch. Các điện trở R17, R16 và R15, R14 lần lượt là tải phát của các bóng bán dẫn VT1 và VT2. Những điện trở tương tự này tạo thành các bộ chia cơ bản cho bóng bán dẫn Q3, Q4, hoạt động ở chế độ chuyển mạch. Điện dung C13 và C12 có tác dụng cưỡng bức và giúp tăng tốc quá trình chuyển mạch của các Transistor Q3, Q4. Đặc điểm thứ hai của tầng này là cuộn sơ cấp của máy biến áp điều khiển DT không có đầu ra từ điểm giữa và được nối giữa các cực thu của bóng bán dẫn Q3, Q4. Khi bóng bán dẫn đầu ra VT1 của chip điều khiển mở ra, bộ chia R17, R16 làm cơ sở cho bóng bán dẫn Q3 được cấp điện bằng điện áp Upom. Do đó, dòng điện chạy qua tiếp điểm điều khiển Q3 và nó mở ra. Việc tăng tốc quá trình này được tạo điều kiện thuận lợi bởi điện dung cưỡng bức C13, cung cấp cho đế Q3 dòng điện mở khóa cao hơn 2-2,5 lần so với giá trị đã thiết lập. Kết quả của việc mở Q3 là cuộn sơ cấp 1-2 DT được nối với vỏ bằng chân 1 của nó. Vì bóng bán dẫn thứ hai Q4 bị khóa, một dòng điện tăng dần bắt đầu chạy qua cuộn sơ cấp DT dọc theo mạch: Upom - R11 - 2-1 DT - Q3 - vỏ.

Hình 19. Giai đoạn phối hợp của bộ cấp nguồn chuyển mạch ESP-1003R ESAN ELECTRONIC CO., LTD (mạch bán dẫn có điều khiển chung).

Các xung EMF hình chữ nhật xuất hiện trên cuộn thứ cấp 3-4 và 5-6 DT. Hướng cuộn dây của cuộn thứ cấp DT là khác nhau. Do đó, một trong các bóng bán dẫn điện (không được hiển thị trong sơ đồ) sẽ nhận được xung cơ sở mở và xung còn lại sẽ nhận được xung đóng. Khi VT1 của chip điều khiển đóng mạnh thì Q3 cũng đóng mạnh sau đó. Việc tăng tốc quá trình đóng được tạo điều kiện thuận lợi nhờ điện dung cưỡng bức C13, điện áp từ đó được đặt vào điểm nối cực phát cực gốc Q3 ở cực đóng. Sau đó, “vùng chết” kéo dài khi cả hai bóng bán dẫn đầu ra của vi mạch đều đóng. Tiếp theo, bóng bán dẫn đầu ra VT2 mở ra, nghĩa là bộ chia R15, R14, làm cơ sở cho bóng bán dẫn thứ hai Q4, được cấp nguồn bằng điện áp Upom. Do đó, Q4 mở ra và cuộn sơ cấp 1-2 DT được nối với vỏ ở đầu kia của nó (chân 2), do đó, một dòng điện tăng dần bắt đầu chạy qua nó theo hướng ngược lại với trường hợp trước dọc theo mạch: Upom -R10 - 1-2 DT - Q4 - "khung".
Do đó, cực tính của các xung trên cuộn dây thứ cấp của DT thay đổi, và bóng bán dẫn công suất thứ hai sẽ nhận xung mở và xung có cực đóng sẽ hoạt động trên cơ sở xung thứ nhất. Khi VT2 của chip điều khiển đóng mạnh thì Q4 cũng đóng mạnh sau nó (dùng điện dung cưỡng bức C12). Sau đó, “vùng chết” lại tiếp tục, sau đó các quá trình được lặp lại.
Do đó, ý tưởng chính đằng sau hoạt động của tầng này là có thể thu được từ thông xoay chiều trong lõi DT do cuộn dây sơ cấp DT được nối với vỏ ở đầu này hoặc đầu kia. Do đó, dòng điện xoay chiều chạy qua nó mà không có thành phần trực tiếp có nguồn cung cấp đơn cực.
Trong các phiên bản không có bóng bán dẫn của các giai đoạn khớp nối của UPS, các bóng bán dẫn đầu ra VT1, VT2 của vi mạch điều khiển được sử dụng làm bóng bán dẫn của giai đoạn khớp nối, như đã lưu ý trước đó. Trong trường hợp này, không có bóng bán dẫn giai đoạn phù hợp rời rạc.
Ví dụ, mạch không có bóng bán dẫn có điều khiển chung được sử dụng trong mạch UPS PS-200V. Các bóng bán dẫn đầu ra của vi mạch VT1, VT2 được tải dọc theo các bộ thu bằng nửa cuộn dây sơ cấp của máy biến áp DT (Hình 20). Nguồn được cấp tới điểm giữa của cuộn sơ cấp DT.

Hình 20. Giai đoạn khớp của bộ nguồn chuyển mạch PS-200B (mạch không có bóng bán dẫn có điều khiển chung).

Khi bóng bán dẫn VT1 mở ra, một dòng điện tăng dần chạy qua bóng bán dẫn này và nửa cuộn dây 1-2 của máy biến áp điều khiển DT. Các xung điều khiển xuất hiện trên cuộn dây thứ cấp của DT, có cực tính đến mức một trong các bóng bán dẫn nguồn biến tần mở ra và bóng bán dẫn kia đóng lại. Khi hết xung, VT1 đóng đột ngột, dòng điện qua nửa cuộn dây 1-2 DT ngừng chạy nên EMF trên cuộn thứ cấp DT biến mất, dẫn đến các bóng bán dẫn điện đóng lại. Tiếp theo, “vùng chết” kéo dài khi cả hai bóng bán dẫn đầu ra VT1, VT2 của vi mạch đều đóng và không có dòng điện chạy qua cuộn sơ cấp DT. Tiếp theo, bóng bán dẫn VT2 mở ra và dòng điện tăng dần theo thời gian chạy qua bóng bán dẫn này và nửa cuộn dây 2-3 DT. Từ thông do dòng điện này tạo ra trong lõi DT có hướng ngược lại với trường hợp trước. Do đó, một EMF có cực tính ngược lại với trường hợp trước được tạo ra trên cuộn dây thứ cấp DT. Kết quả là, bóng bán dẫn thứ hai của biến tần nửa cầu mở ra và ở chân đế của bóng bán dẫn thứ nhất, xung có cực tính đóng nó lại. Khi VT2 của chip điều khiển đóng lại, dòng điện chạy qua nó và cuộn sơ cấp DT sẽ dừng lại. Do đó, EMF trên cuộn dây thứ cấp DT biến mất và các bóng bán dẫn nguồn biến tần lại đóng lại. Sau đó, “vùng chết” lại tiếp tục, sau đó các quá trình được lặp lại.
Ý tưởng chính của việc xây dựng tầng này là có thể thu được từ thông xoay chiều trong lõi của máy biến áp điều khiển bằng cách cấp nguồn cho điểm giữa của cuộn sơ cấp của máy biến áp này. Do đó, dòng điện chạy qua nửa cuộn dây có cùng số vòng theo các hướng khác nhau. Khi cả hai bóng bán dẫn đầu ra của vi mạch đều đóng ("vùng chết"), từ thông trong lõi DT bằng 0. Việc mở luân phiên các bóng bán dẫn gây ra sự xuất hiện xen kẽ của từ thông trong nửa cuộn dây này hoặc nửa cuộn dây kia. Từ thông sinh ra trong lõi có thể thay đổi.
Loại cuối cùng trong số này (mạch không có bóng bán dẫn có điều khiển riêng) được sử dụng, chẳng hạn như trong UPS của máy tính Appis (Peru). Trong mạch này có hai máy biến áp điều khiển DT1, DT2, nửa cuộn sơ cấp của chúng là tải thu cho các bóng bán dẫn đầu ra của vi mạch (Hình 21). Trong sơ đồ này, mỗi công tắc nguồn được điều khiển thông qua một máy biến áp riêng biệt. Nguồn được cung cấp cho các cực thu của bóng bán dẫn đầu ra của vi mạch từ bus Upom chung thông qua các điểm giữa của cuộn sơ cấp của máy biến áp điều khiển DT1, DT2.
Điốt D9, D10 với các phần tương ứng của cuộn sơ cấp DT1, DT2 tạo thành mạch khử từ lõi. Hãy xem xét vấn đề này chi tiết hơn.

Hình 21. Giai đoạn khớp của bộ nguồn chuyển mạch "Appis" (mạch không bóng bán dẫn có điều khiển riêng).

Giai đoạn khớp (Hình 21) về cơ bản là hai bộ chuyển đổi thuận một đầu độc lập, bởi vì dòng điện mở chạy vào đế của bóng bán dẫn điện ở trạng thái mở của bóng bán dẫn phù hợp, tức là. bóng bán dẫn phù hợp và bóng bán dẫn điện được kết nối với nó thông qua máy biến áp đều mở đồng thời. Trong trường hợp này, cả hai máy biến áp xung DT1 và DT2 đều hoạt động với thành phần dòng điện cuộn sơ cấp không đổi, tức là. với từ hóa cưỡng bức. Nếu các biện pháp đặc biệt không được thực hiện để khử từ lõi, chúng sẽ rơi vào trạng thái bão hòa từ trong một số giai đoạn hoạt động của bộ chuyển đổi, điều này sẽ dẫn đến giảm đáng kể độ tự cảm của cuộn dây sơ cấp và hỏng các bóng bán dẫn chuyển mạch VT1, VT2. Hãy xem xét các quá trình xảy ra trong bộ chuyển đổi trên bóng bán dẫn VT1 và máy biến áp DT1. Khi bóng bán dẫn VT1 mở ra, một dòng điện tăng tuyến tính chạy qua nó và cuộn sơ cấp 1-2 DT1 dọc theo mạch: Upom -2-1 DT1 - mạch VT1 - “vỏ”.
Khi xung mở khóa ở chân VT1 kết thúc thì nó sẽ đóng lại đột ngột. Dòng điện qua cuộn dây 1-2 DT1 dừng lại. Tuy nhiên, EMF trên cuộn dây khử từ 2-3 DT1 thay đổi cực tính và dòng điện DT1 của lõi khử từ chạy qua cuộn dây này và diode D10 chạy qua mạch: 2 DT1 - Upom - C9 - “thân” - D10-3DT1.
Dòng điện này đang giảm tuyến tính, tức là đạo hàm của từ thông qua lõi DT1 đổi dấu, lõi bị khử từ. Như vậy, trong chu kỳ ngược này, năng lượng dư thừa tích trữ trong lõi DT1 ở trạng thái mở của bóng bán dẫn VT1 sẽ được trả về nguồn (tụ lưu trữ C9 của bus Upom được sạc lại).
Tuy nhiên, tùy chọn triển khai tầng phù hợp này là ít thích hợp nhất, bởi vì cả hai máy biến áp DT1, DT2 đều hoạt động với mức sử dụng không đúng mức trong cảm ứng và với thành phần dòng điện cuộn sơ cấp không đổi. Sự đảo chiều từ hóa của lõi DT1, DT2 xảy ra theo chu kỳ riêng, chỉ bao gồm các giá trị cảm ứng dương. Do đó, từ thông trong lõi trở nên dao động, tức là. chứa một thành phần không đổi. Điều này dẫn đến các thông số trọng lượng và kích thước của máy biến áp DT1, DT2 tăng lên và ngoài ra, so với các phương án xếp tầng phù hợp khác, ở đây cần có hai máy biến áp thay vì một.

CÁC THÔNG SỐ CƠ BẢN CỦA CẤP ĐIỆN SWITCH CHO IBM		Các thông số chính của nguồn điện chuyển mạch được xem xét, sơ đồ chân đầu nối được đưa ra, nguyên lý hoạt động trên điện áp nguồn là 110 và 220 volt,
		Vi mạch TL494, mạch chuyển mạch và các trường hợp sử dụng để điều khiển công tắc nguồn của bộ nguồn chuyển mạch được mô tả chi tiết.
QUẢN LÝ CÔNG TẮC ĐIỆN CỦA NGUỒN ĐIỆN CHUYỂN ĐỔI SỬ DỤNG TL494		Các phương pháp chính để điều khiển các mạch cơ bản của bóng bán dẫn điện trong việc chuyển đổi nguồn điện và các phương án xây dựng bộ chỉnh lưu nguồn thứ cấp được mô tả.		Mô tả đầy đủ về sơ đồ mạch và hoạt động của nguồn điện chuyển mạch

Chúa tể rồng (2005)

Nhiệm vụ: Xây dựng một máy phát xung hình chữ nhật linh hoạt tối đa, dễ sử dụng. Điều kiện tiên quyết là đảm bảo rằng cạnh đầu và cuối của tín hiệu càng dốc càng tốt. Nó cũng mong muốn bao phủ phạm vi tần số và chu kỳ nhiệm vụ rộng nhất có thể. Theo nhiệm vụ, thông qua nỗ lực chung của những người tham gia dự án “trang web”, một kế hoạch đã ra đời, mời bạn làm quen với nội dung bên dưới.

Sơ đồ nguyên lý và đồ họa:

Hình ảnh máy phát điện hoàn thiện: Trong quá trình làm việc với máy phát điện này, nó đã được cải tiến định kỳ và xếp hạng mạch đã được tinh chỉnh. Liên quan đến điều này, máy phát điện đã trải qua hai lần nâng cấp. Hãy trình bày tất cả các phiên bản của trình tạo theo thứ tự. Phiên bản đầu tiên, được lắp ráp ngay lập tức, có điểm khác biệt là nó không có nguồn điện “trên tàu”.

Trong quá trình vận hành, hóa ra không cần đến một tụ điện lớn như vậy. Các tụ điện được lắp đặt trực tiếp trên bo mạch máy phát điện cùng với bộ ổn áp. Máy biến áp và công tắc nguồn được tích hợp trên một đế chung.

Gần đây hơn, để mở rộng phạm vi tần số sẵn có, một bản nâng cấp khác đã được thực hiện và một công tắc bổ sung được tích hợp vào mạch để thay đổi nhanh tụ điện trong chuỗi thời gian, điều này sẽ được thảo luận chi tiết hơn bên dưới.

Phiên bản 3.0. (2009) dải tần sẵn có đã được mở rộng

Mô tả mạch: Vi mạch TL494 có thể hoạt động cả ở chế độ một chu kỳ (đây là cách nó được hiển thị trong sơ đồ trên) và ở chế độ kéo đẩy, làm việc luân phiên trên hai tải. Dưới đây tôi sẽ cho bạn biết cách chuyển đổi mạch thành mạch kéo đẩy, nhưng bây giờ chúng ta hãy xem xét mạch một hành trình.

Mạch một chu kỳ có đặc điểm chủ yếu là chúng ta có thể thay đổi chu kỳ nhiệm vụ của tín hiệu từ 0 đến 100% (kênh luôn mở). Chuỗi cài đặt chu kỳ nhiệm vụ nằm ở chân thứ 2 của vi mạch. Cố gắng duy trì các giá trị được chỉ định: 20K - điện trở cắt và giới hạn 12K. Tụ điện giữa chân thứ 2 và chân thứ 4 của vi mạch là 0,1 µF.

Dải tần số được điều chỉnh bởi hai phần tử: thứ nhất là bởi một chuỗi điện trở ở chân thứ 6 của vi mạch và thứ hai là bởi công suất tụ điện ở chân thứ 5. Chúng tôi cài đặt điện trở: 330K - điều chỉnh và không đổi 2,2K. Tiếp theo, hãy nhìn vào biểu đồ mà tôi đã đưa ra ở đầu. Chúng tôi giới hạn các biểu đồ theo chiều ngang ở các giá trị điện trở. Bên trái và bên phải. Đối với tụ điện ở chân thứ 5 có công suất 1000 pF = 1 nF = 0,001 μF (đường thẳng phía trên của đồ thị), dải tần thu được là từ 4 KHz đến giới hạn của vi mạch (thực tế là 150.. 200 KHz, nhưng có khả năng lên tới 470 KHz, mặc dù các tần số đó không đạt được bằng các phương pháp tương tự). Trong lần nâng cấp cuối cùng của máy phát điện, một công tắc đã được đưa vào mạch, thay thế tụ điện định thời ở chân thứ 5 của vi mạch từ giá trị danh nghĩa 1000 pF sang giá trị danh nghĩa khác có giá trị danh nghĩa là 100 nF = 0,1 µF, điều này làm cho nó có thể bao phủ dải tần số thấp hơn (đường thẳng thứ hai từ dưới lên trong biểu đồ). Phạm vi thứ hai như sau: từ 40Hz đến 5KHz. Kết quả là chúng tôi có được một máy phát có dải tần từ 40Hz đến 200KHz.

Bây giờ là một vài lời về giai đoạn đầu ra mà chúng tôi kiểm soát. Là một khóa, bạn có thể sử dụng bất kỳ khóa nào trong ba khóa (bóng bán dẫn hiệu ứng trường), tùy thuộc vào các tham số yêu cầu trên tải. Đây là: IRF540 (28A, 100V), IRF640 (18A, 200V) và IRF840 (8A, 500V). Chân của cả ba đều được đánh số giống nhau. Để có cạnh sau sắc nét hơn, hãy sử dụng bóng bán dẫn KT6115A. Vai trò của bóng bán dẫn này là giảm mạnh điện thế cổng của công tắc trường xuống mức âm. Một diode và điện trở 1K được sử dụng để kết nối bóng bán dẫn (trình điều khiển) bổ sung này. Điện trở 10 ohm trên cổng trực tiếp loại bỏ khả năng đổ chuông tần số cao. Ngoài ra, để chống lại tiếng kêu, tôi khuyên bạn nên đặt một vòng ferit nhỏ vào chân chốt của súng dã chiến.

Nếu cần, mạch có thể được chuyển đổi thành mạch kéo đẩy và bơm luân phiên hai tải. Sự khác biệt chính của chế độ kéo đẩy trước hết là việc giảm tần số đầu ra trên mỗi kênh xuống một nửa so với tần số được tính toán và thứ hai, chu kỳ nhiệm vụ tín hiệu trong mỗi kênh giờ đây sẽ được điều chỉnh từ 0 đến 50%. Để chuyển mạch sang chế độ kéo đẩy cần cấp nguồn dương vào chân thứ 8 của vi mạch (như ở chân thứ 11). Cũng cần kết nối chân thứ 13 với 14 và 15. Theo đó, gắn một giai đoạn đầu ra tương tự vào đầu ra của chân thứ 9, như chúng ta thấy ở chân thứ 10 của vi mạch.

Cuối cùng, tôi lưu ý rằng chip TL494 hoạt động trên dải nguồn điện từ 7 đến 41V. Bạn không thể cung cấp ít hơn 7 Vôn - đơn giản là nó sẽ không khởi động. Đối với các bóng bán dẫn chính thuộc loại này, nguồn cung cấp 9 volt là đủ. Tốt hơn là tạo ra 12V, thậm chí tốt hơn là 15V (nó sẽ mở nhanh hơn, tức là cạnh trước sẽ ngắn hơn). Nếu không tìm thấy KT6115A, bạn có thể thay thế nó bằng một bóng bán dẫn KT685D khác, kém mạnh hơn (hoặc bất kỳ chữ cái nào). Các chân của bóng bán dẫn 685 nếu hướng về phía bạn thì tính từ trái sang phải: K, B, E. Chúc các bạn thí nghiệm thành công!

Máy phát điện được thiết kế cho nghiên cứu trong phòng thí nghiệm trong việc phát triển và vận hành nhiều loại thiết bị điện tử và tự động hóa.

Điều làm nên sự phổ biến của máy phát điện là khả năng hoạt động ở dải điện áp cung cấp rộng (7...41V), khả năng chịu tải cao (dòng điện đầu ra tối đa 250...500mA), hoạt động ổn định ở tần số từ một phần mười hertz đến vài hertz. hàng chục kilohertz, do đặc tính của vi mạch TL494, trên thực tế, máy phát điện được chế tạo.

Và đây là sơ đồ làm việc của máy phát điện

Ngoài ra, biên độ của các xung đầu ra có thể gần bằng giá trị điện áp cung cấp của vi mạch, tức là lên đến giá trị giới hạn của điện áp cung cấp của vi mạch này + 41V (tuy nhiên, trong các thiết kế thực tế, điều này không được khuyến khích). sử dụng giá trị giới hạn của điện áp nguồn; một số trường hợp vi mạch không hoạt động bình thường với điện áp trên 35V).
Phạm vi điều chỉnh độ rộng xung / chu kỳ nhiệm vụ: 0-50% / 0-100%.
Sự lệch tần số trong dải điện áp nguồn hầu như không thể nhận thấy được, bởi vì Bộ tạo dao động chính của TL494 và các thiết bị tương tự của nó được cấp nguồn từ nguồn điện áp tham chiếu tích hợp.

Cơ chế

Tôi đã thu thập một số máy phát điện vào những thời điểm khác nhau và cho các mục đích khác nhau. TL494. Dễ dàng lắp ráp và điều chỉnh, tính linh hoạt của máy phát điện cho phép nó được sử dụng trong nhiều thiết kế cũng như một thiết bị riêng biệt.

Mạch máy phát được trình bày ở đây có hai đầu ra có thể điều chỉnh “đại khái” để kết nối một thiết bị hoặc bộ phận không cách ly điện được thử nghiệm (rơle, cổng hiệu ứng trường mạnh và bóng bán dẫn IGBT, đầu vào của thiết bị logic với các mức đầu vào khác nhau, đèn, đèn LED, máy biến áp); bộ suy giảm có khả năng điều chỉnh trơn tru mức đầu ra cho mọi thiết bị tín hiệu nhỏ.

Việc điều chỉnh mức đầu ra cho tất cả các đầu ra là riêng biệt, giúp mở rộng khả năng của máy phát. Ví dụ: có thể kiểm tra đồng thời một thiết bị có các mức đầu vào khác nhau (TTL/CMOS, v.v.).
Việc điều chỉnh "thô" được thực hiện bằng bộ điều chỉnh điện áp trên vi mạch DA1, DA2 (từ 8V trở lên tùy theo điện áp nguồn), trơn tru - bằng các điện trở thay đổi R12, 17.

Việc điều chỉnh tần số được thực hiện bằng công tắc S1 (đại khái) và điện trở R1 (trơn tru), chu kỳ nhiệm vụ - bằng điện trở R5.
Công tắc SA1 thay đổi chế độ vận hành máy phát điện từ cùng pha (một chu kỳ) sang ngược pha (hai chu kỳ).

Điện trở R4 chọn dải tần cần phủ. Nếu cần, nếu cần có sự chồng chéo chính xác hơn cho từng dải phụ, thì nên sử dụng công tắc hai chiều với một bộ điện trở đã chọn (R4a-R4e) cho mỗi dải phụ làm S1.
Bởi vì thông số điều chỉnh của trường hợp vi mạch TL494 và nhiều điểm tương tự của chúng có thể khác nhau, nếu cần, có thể chọn phạm vi điều chỉnh chu kỳ nhiệm vụ bằng điện trở R2, R7.
Điều tương tự cũng áp dụng cho bộ điều chỉnh điện áp. Chúng có thể được lắp ráp trên cơ sở phần tử tùy ý theo mạch của bộ ổn định tham số điều chỉnh nối tiếp đơn giản nhất, có khả năng cung cấp dòng tải 300 mA từ nguồn điện áp 15-35 V.

Đối với bộ điều chỉnh lắp ráp trên bộ ổn áp tích hợp: điện trở R3, R6, R8, R9 cũng được lựa chọn tùy theo phạm vi điều chỉnh mức đầu ra cần thiết và nguồn điện áp sẵn có.
Các tụ điện C1-C5 của mạch định thời được chọn cho dải tần số yêu cầu và công suất của chúng có thể từ 10 microfarad cho dải phụ cực thấp đến 1000 picofarad cho tần số cao nhất.

Mạch suy hao cũng không có nguyên tắc: nó được lựa chọn và tính toán cho các nhu cầu cụ thể và có thể hoàn toàn không có nếu không cần đến bộ suy giảm.
Để đơn giản hóa, bạn có thể kết hợp các chân 8, 11, 12 của vi mạch DA3 và điều chỉnh gần đúng mức đầu ra bằng cách thay đổi điện áp nguồn chung hoặc bỏ hoàn toàn việc điều chỉnh sơ bộ, giới hạn ở các điện trở thay đổi ở đầu ra máy phát (trong trường hợp này, công suất tải của máy phát điện sẽ giảm).
Nếu không cần đầu ra mạnh, có thể loại bỏ các bộ lặp trên bóng bán dẫn VT1, 2.

TL494 là bộ điều khiển PLC và đã được sử dụng từ lâu trong nhiều mẫu bộ nguồn máy tính khác nhau. Chất tương tự của nó là vi mạch KA7500 và bản sao trong nước KR1114EU4.