MINISTRY OF EDUCATION AND SCIENCE OF UKRAINE
KHARKIV STATE UNIVERSITY
PAGKAIN AT KALAKALAN
Department of Refrigeration Equipment
Pagkalkula at graphic na gawain
sa paksa: "Pagkalkula ng cycle ng isang single-stage steam refrigeration machine,
pagpapasiya ng mga parameter ng nagpapalamig.
Pagpili ng compressor at condenser"
Kaya, ang sentrong ito ay sumasaklaw sa base load. Ang mga indibidwal na chiller ay konektado o dinidiskonekta sa isang nakapirming pagkakasunud-sunod depende sa pagkarga. Ito ay dahil ang pangangailangan ng paglamig ng panlabas na air conditioner para sa pagkondisyon ng malinis na silid ay nakasalalay hindi lamang sa temperatura sa labas, kundi pati na rin sa kahalumigmigan sa labas.
Ang natitirang sistema ng pagpapalamig ay binubuo ng isang lumang chiller na manu-manong nakabukas at isang absorption chiller na hindi maaaring isama sa anumang switching sequence bilang resulta ng mga partikular na kondisyon ng hangganan ng proseso at samakatuwid ay hindi bahagi ng pag-aaral na ito. Sinasaklaw ng cooling center na ito ang natitirang taunang pangangailangan sa paglamig.
Nakumpleto ni: 3rd year student
gr. M-17 FOTS
Moshnin E.S.
Sinuri:
Petrenko E.V.
Kharkov 2010
1. Takdang-aralin para sa RGR…………………………………………………………………………3
2. Thermal na pagkalkula………………………………………………………………4
3. Pagpili ng isang refrigeration compressor…………………………………………7
4. Pagpili ng KM electric motor…………………………………………………………………………8
Ang paglamig ng mga cooling machine sa mga cooling unit ay isinasagawa gamit ang mga evaporative cooling pipe. Gayunpaman, mayroon ding mga cooling machine na gumagamit ng mga air condenser. Bilang karagdagan sa kaukulang mga makina ng pagpapalamig na ginagamit sa mga kagamitan sa paglamig, talagang kinakailangang isaalang-alang ang kaukulang mga sitwasyon ng muling pagpapalamig sa pag-aaral. Mula sa magagamit na data ng pagsukat, nakuha ang bahagyang katangian ng pagkarga para sa mga indibidwal na makina. Ang mga curve ng pagkarga ng bahagi ay halos magkapareho, ngunit sa iba't ibang antas sa mga tuntunin ng kahusayan ng halaman.
5. Pagpili ng kapasitor………………………………………………………………9
6. Konklusyon…………………………………………………………………………………………..10
7. Appendix (i-lgp diagram na may built-in na cycle ng single-stage steam refrigeration machine)
1. Gawain ng RGR
Pumili at pumili ng kagamitan sa pagpapalamig (compressor at condenser) para sa yunit ng pagpapalamig produktibidad Q 0 = 2 kW na may circulating water supply. Ang yunit ng pagpapalamig ay nagsisilbi sa silid ng unang yugto ng dalawang yugto ng pagyeyelo ng karne sa refrigerator ng planta ng pagproseso ng karne, na matatagpuan sa lungsod ng Kamensk-Podolsk na pinapanatili ang itinakdang temperatura ng hangin t p = - 12°C sa ang silid ng pagpapalamig ay ginagawa gamit ang mga nagpapalamig na baterya.
Mula sa mga metrology run na ito, isang tipikal na kurso ang nakuha at inilipat sa iba pang water-cooled na makina nang walang tahasang data ng pagsukat. Ang partikular na pag-uugali ng pag-load ng bahagi ay nagmumula sa pag-scale sa tipikal na kurso na ito gamit ang kaukulang magagamit na mga operating point. Dapat tandaan na ang iba't ibang antas ng kahusayan ay maaaring mangyari sa magkatulad na mga chiller.
Ang dahilan nito ay ang mga pagtutukoy ng tagagawa ay mga pagtatantya para sa operasyon sa ilalim ng pinakamainam na mga kondisyon. Susunod ay tatalakayin natin ang pagmomodelo ng mga cooling machine at pagkatapos ay titingnan ang isang paglalarawan ng mga cooling tower. Kapag natukoy na ang pag-uugali ng pag-load ng bahagi mula sa pagsusuri ng data ng pagpapatakbo para sa bawat chiller, ang susunod na hakbang sa proseso ay isang piecewise linearization ng mga pagkalugi na ito. Ang pag-uugali ng bahagi ng pag-load ng bawat makina ay na-linearize ng dalawang panlabas at tatlong panloob na reference point upang mabawasan ang root mean square error, na nagreresulta sa pinakamainam na posisyon ng mga reference point na tinutukoy bilang bahagi ng linearization method na ginamit.
Figure 1. Isang single-stage na refrigeration machine na gumagana ayon sa isang theoretical cycle: a – schematic diagram (B – evaporator; VR – liquid separator; PV – control valve (throttle); PO – subcooler; CD – condenser; KM – compressor ); b - pagbuo ng isang cycle sa S - T diagram; c – pagbuo ng isang cycle sa lgp-i diagram.
2. Thermalpagkalkula
Ang resulta ng linearization na ito ay ipinapakita sa Figure 6. Bilang karagdagan sa mga cooling machine, ang detalyadong pagsasaalang-alang at pagmomodelo ng mga cooling tower ay kinakailangan. Ang pangunahing problema sa pagmomodelo ng evaporative cooling tubes ay upang ilarawan ang dependence ng cooling capacity sa wet bulb temperature. Ang pangunahing pag-uugali ng cooling tower ay ipinapakita sa Figure 7. Hangga't ang cooling capacity ng cooling tower ay sapat, ang cooling water temperature ay maaaring mapanatili sa isang set point. Sa rehiyong ito, ang demand ng cooling tower power ay tumataas nang naaayon sa temperatura ng basang lampara hanggang sa maximum na kapasidad ng paglamig at samakatuwid ay maabot ang pinakamataas na kuryente.
Ang operating mode ng refrigeration unit ay nailalarawan sa mga temperatura ng kumukulo t o, paghalay t Upang, subcooling (liquid refrigerant sa harap ng control valve) t lane, pagsipsip (singaw sa pasukan ng compressor) t Araw .
Kapag tinutukoy ang mga parameter ng disenyo ng ambient air, isinasaalang-alang namin ang rehimen ng temperatura ng panahon ng tag-init.
Pagkalkula ng circulating water supply system
Mula sa puntong ito, ang nais na temperatura ng paglamig ng tubig ay hindi na mapapanatili at ito ay tumataas. Ang dotted curve ay naglalarawan ng isang stroke na may mas kaunting cooling power na mawawala. Para sa karamihan ng mga cooling tower unit, hindi available ang data ng pagsukat sa buong lugar. Ang mga kundisyon kung saan ang setpoint ng temperatura ng paglamig ng tubig ay hindi na pinananatili ay nangyari sa panahon ng pagsukat para lamang sa ilang cooling tower. Gayunpaman, mula sa nasusukat na data at ang itinatag kuryente maaaring matukoy pinakamataas na kapangyarihan paglamig upang mawala, habang pinapanatili ang isang naibigay na temperatura, para sa bawat basa na temperatura ng lampara.
Kinakalkula ang mga parameter ng hangin para sa lungsod: Zaporozhye
t suweldo- (temperatura ng hangin sa tag-init) t suweldo = + 33 0 SA;
φ suweldo. - (relative air humidity - tag-araw) φ suweldo = 39 %.
Gamit ang i-in diagram (Appendix 2) para sa basa-basa na hangin, makikita natin ang paunang halaga ng enthalpy, na tumutugma sa temperatura ng hangin sa buwan ng tag-init at sa kamag-anak na halumigmig ng hangin sa buwang ito, samakatuwid i= 67kJ/kg.
Ang kaukulang pamamaraan ay inilalarawan sa Figure 8. Ang kapasidad ng paglamig, kung saan ang temperatura ng paglamig ng tubig ay hindi na pinananatili, sa gayon ay na-plot laban sa iba't ibang temperatura ng wet lamp. Ang inilapat na point polynomial compensation function ay nagbibigay ng functional na koneksyon para sa simulation. Ang mga dry cooler ay namodelo sa katulad na paraan. Ang demand ng enerhiya ng fan ay tumataas nang linearly pare-pareho ang temperatura liquefaction kung ito ay mapapanatili.
Pagkatapos ay tutukuyin natin ang temperatura gamit ang isang wet bulb thermometer. t m.t. = 22 0 SA, (line intersection i= 64 kJ/kg, na nagpapakilala sa nilalaman ng init sa hangin, na may linya φ = 100%).
Ang ibinalik na temperatura ng tubig t w (ang tubig na ibinibigay sa condenser) ay itinuturing na 3...4 0 C na mas mataas kaysa sa temperatura ng wet thermometer, samakatuwid, tinatanggap namin ang:
Ang resulta ay isang katumbas na kurba tulad ng ipinapakita sa Figure 7, maliban na ang ordinate ay kumakatawan sa temperatura ng daloy at ang abscissa ay kumakatawan temperatura sa labas. Ang bawat bahagi ay naglalaman ng hybrid na mathematical na modelo ng nonlinear algebraic equation at linear optimization equation. Ang unang nonlinear na bahagi ng modelo ay ginagamit upang matukoy ang mga parameter ng linear optimization model. Ang mga parameter na ito ay, halimbawa, pag-uugali ng pagkarga ng bahagi na umaasa sa temperatura o katulad nito.
Ang koepisyent ng paglipat ng init mula sa panlabas na ibabaw ng pagkakabukod
Gamit ang mga parameter na ito, matutukoy mo ang pinakamainam na operating mode. Ang pinakamabuting kalagayan na ito ay ginagamit sa pangalawang bahagi ng nonlinear na modelo upang matukoy ang mga variable ng kinalabasan. Natukoy ang pinakamainam para sa bawat isa sa mga pindutang ito. Ang pamamaraang ito ay isinasagawa para sa iba't ibang panlabas na temperatura at panlabas na kahalumigmigan.
t w = t m.t. + 3= 23 + 3 = 25 0 SA.
Gamit ang papalabas na data, na isinasaalang-alang na ang condenser ay bahagi ng unit ng pagpapalamig, na nagsisilbi sa silid ng pagpapalamig para sa pagyeyelo ng karne at nagpapatakbo sa nagpapalipat-lipat na tubig, pumili kami ng isang evaporative condenser. Ang mga condenser ng ganitong uri ay may medyo mababang daloy ng daloy ng tubig na nagpapalipat-lipat, kaya walang kinakailangang pag-install. espesyal na aparato para sa paglamig ng tubig.
Ipinapakita ng Figure 10 ang isang halimbawa ng naturang ramp para sa isang partikular na panlabas na hangin. Ang ramp ay naglalaman ng isang numerical na pinakamainam na istilo ng pagmamaneho para sa bawat partial load case sa mga hakbang na 100 kW. Ang mga yunit ng paglamig ay naiiba sa diagram. Ang pinakamainam ayon sa numerong sequential na disenyo para sa bawat bahagi ng load case ay resulta ng pagkakasunod-sunod ng mga makina mula sa ibaba hanggang sa itaas.
Sa numerong pinakamainam na paglipat ng mga order para sa iba't ibang load compressor at mga kondisyon kapaligiran dapat na ngayong bawasan sa isang teknikal na pagkakasunud-sunod ng paglipat sa bawat pagitan ng ambient state. Ginagawa ito upang ang bilang ng mga pagpapatakbo ng paglipat ay mapanatiling mababa hangga't maaari at dahil ang pagkawalang-kilos ng system ay dapat isaalang-alang. Ang pagiging praktikal at praktikal na mga aktibidad ay hindi dapat maging kumplikado.
Tinutukoy ko ang operating mode ng refrigeration machine. Gumagamit ako ng ammonia bilang isang nagpapalamig.
Ang boiling point t o ay kinukuha depende sa temperatura ng silid at sa paraan ng paglamig. Kapag pinapalamig ang isang silid gamit ang mga nagpapalamig na baterya, ang kumukulo na punto ng nagpapalamig ay tinutukoy bilang t O = t P - (7...10) 0 SA kaya:
Mahalaga rin na ang resultang sequential circuit ay isinasaalang-alang ang mga sumusunod na pangunahing pagsasaalang-alang. Upang matiyak na ang pangangailangan sa paglamig ay palaging masasakop sa lahat ng mga lugar, sa pagpapatakbo ng base load, kinakailangan na magpatakbo ng hindi bababa sa isang malaking cooling machine na maaaring makabawi sa mga pagbabagong ito habang nananatili sa loob ng isang paborableng hanay ng pagkarga ng bahagi.
Ipinapakita sa talahanayan 1 ang sequential mga teknikal na diagram para sa limang napiling kondisyon sa kapaligiran na nailalarawan sa temperatura ng wet lamp. Ang mga pulang selula ay kumakatawan sa mababang priyoridad kumpara sa pagkakasunud-sunod ng paglipat sa kaliwa, at ang mga berdeng selula ay kumakatawan sa mas mataas na priyoridad. Pagsusuma ng naiwan na dalawang order sa summer mode, at ang tamang tatlong switch sa winter mode ay hindi humahantong sa isang makabuluhang pagkakaiba sa switching order sa dalawang operating mode na ito sa tag-araw at taglamig.
t O = t P - 10 = -12 - 10 = -22 0 SA.
Upang hindi mabasa ang compressor, ang singaw ng nagpapalamig sa harap nito ay sobrang init. Para sa mga makina na tumatakbo sa ammonia, ang kaligtasan sa pagpapatakbo ay sinisiguro kapag ang singaw ay nag-overheat sa 5...15 0 SA.
Kinukuha ko ang temperatura ng singaw ng nagpapalamig sa 7 0 SA sa itaas ng kumukulong punto:
Sa ganitong buod ng iba't ibang teknikal na na-optimize na sequential switchovers sa pagitan ng dalawang operating mode sa tag-araw at taglamig, ang pagpapatupad sa mga kaukulang control program ay lubos na pinasimple. Kinakalkula ang mga benepisyo ng mga bagong tinukoy na ito sequential circuits na may pangalawang modelo ng simulation na nagresulta sa pagtitipid sa pagkonsumo ng enerhiya para sa halimbawang aplikasyon ng 14.5%. Ang pagbawas na ito ay higit sa lahat dahil sa katotohanan na ang average na paggamit ng kapasidad ng kaukulang mga aktibong makina ay tumaas mula 69.7% hanggang humigit-kumulang 79.2%.
Kinakalkula namin ang thermal insulation ng mga pipeline. Sa pamamagitan ng kung saan ang coolant ay umalis sa evaporator. Ang paglaban sa paglipat ng init
Ang isang pamamaraan ay ipinakita kung paano i-optimize ang isang sistema ng paglamig gamit ang mga tool sa simulation. Ang bilang ng iba't ibang sequential circuit ay maaaring bawasan sa isang teknikal na mapapamahalaan at madaling ipatupad na opsyon na may mga mode ng tag-init at taglamig.
t V.S. = -22 + 7 = -15 0 SA.
Ang temperatura ng condensation para sa isang evaporative condenser ay tinutukoy ayon sa Appendix 3. Isinasaalang-alang ang ambient air condition ( t suweldo = +33 0 SA, φ suweldo = 0.39 ) at heat flux density q F , na para sa mga vapor condenser ay dapat na: q F = 2000W/m 2 , tinatanggap ko ang temperatura ng condensation t k =+37 0 SA.
Kirschbaum, S.: Pagbuo ng isang software package para sa pagmomodelo ng mga pang-industriyang proseso ng produksyon sa mga aspeto ng enerhiya. Ang nagpapalamig na ginamit ay isang ammonia compressor unit, kung saan ang compressor unit ay matatagpuan sa isang semi-hermetic o hermetically sealed shell. Ang mga bahagi ng atmospera ng bahagi ng ammonia ng yunit ng motor-compressor ay gawa sa mga materyales na lumalaban sa ammonia. Sa hermetic o semi-hermetic na encapsulation, ang de-koryenteng motor ay idinisenyo upang ito ay nakalantad lamang sa isang static na kapaligiran ng ammonia.
Ang subcooling na temperatura ng likidong nagpapalamig ay kinuha na 5 0 SA sa itaas ng temperatura ng nagpapalipat-lipat na tubig:
t lane = 25 + 5=30 0 SA.
Batay sa mga temperatura na nakuha ( t o , t Upang , t Araw , t lane) binubuo namin ang cycle ng isang single-stage steam engine sa lgр – i diagram, binibilang ang mga nodal point ayon sa Fig. 2
Nagreresulta ito sa mas mababang corrosivity kumpara sa umaagos na ammonia. Para sa air conditioning na may mga air temperature na mas mataas kaysa sa panloob na temperatura, ang mga matitipid na hindi bababa sa 15% ay maaaring asahan sa pamamagitan ng paggamit ng electric drive saving speed control. Ang brine circuit ay nagdudulot sa kasong ito sa kumbinasyon ng isang condenser na may pinalamig ng hangin walang karagdagang benepisyo dahil sa enerhiya nito positibong epekto batay sa paggamit ng mababang panlabas na temperatura.
Sa sumusunod na paglalarawan ng mga karagdagang embodiment ng imbensyon, ang magkaparehong reference numeral ay ginagamit para sa magkapareho o katumbas na mga bahagi. Sa fig. Ang 6 ay nagpapakita ng pangalawang sagisag ng kasalukuyang imbensyon, na iba sa sagisag ng FIG. 1, mahalagang sa dalawang brine circuits 23 at 26 ay ibinigay. Ang brine circuit 26 ay katulad ng brine circuit 23 na circulated likidong bomba 24 at dumaan sa pangalawang heat exchange device.
Figure 2.Pagbuo ng isang cycle ng isang single-stage na steam refrigeration machine sa isang diagramlgр – ako
Ang mga resulta ng pagtukoy sa mga parameter ng nagpapalamig ay naitala sa Talahanayan 1.
mesa 1
Mga parameter ng nagpapalamig sanodalpuntos
Upang maiwasan ang paghalay ng kahalumigmigan mula sa nakapaligid na hangin sa takip na layer ng thermal insulation ng mga pipeline na may temperatura sa ibaba ng temperatura ng kapaligiran, sinusuri namin ang kapal ng insulating layer para sa mga ibabaw ng mga pipeline na matatagpuan sa loob ng bahay.
Sa pamamagitan ng linya 30 at three-way mixer 32 na may de-koryenteng motor, ang daloy ng nagpapalamig na circuit 26 ay konektado sa daloy ng nagpapalamig na circuit 23. Sa pamamagitan ng linya 34 at check balbula 36, ang pagbabalik ng refrigerant circuit 26 ay konektado sa pagbabalik ng refrigerant circuit 23. Ang posisyon ng three-way na panghalo 32 sa pamamagitan ng sensor ng temperatura 38, na matatagpuan sa pagbabalik ng pangalawang circuit ng nagpapalamig 26. Bilang resulta, ang cooling power na ibinigay sa pangalawang heat exchanger device 28 ay kinokontrol ng bahagyang paghahalo ng napakalamig na brine o coolant mula sa unang brine circuit 22 patungo sa medyo mas mainit na pangalawang brine circuit 26 .
|
Numero puntos |
Mga pagpipilian |
|||||
|
p,MPa |
v,m 3 /kg |
ako, kJ/kg |
s,kJ/kg K |
estadoahente |
||
|
tuyong puspos na singaw |
||||||
|
tuyong sobrang init na singaw |
||||||
|
sobrang init na singaw |
||||||
|
tuyong puspos na singaw |
||||||
|
puspos.likido |
||||||
|
lane likido |
||||||
|
mahalumigmig.puspos na singaw |
||||||
Thermal na pagkalkula ng isang single-stage na refrigeration machine:
Tiyak na kapasidad ng pagpapalamig ng masa:
q 0 = i 1 - ako 4 ,=1440-330= 1110 (kJ/kg),
Tiyak na dami ng kapasidad ng paglamig:
q v = q 0 /v 1 ,=1 110 /0.77 =1441 (kJ/m 3 ),
Tukoy na teoretikal na gawain ng compression:
q vn = i 2 - ako 1 ,=1 800 -1440= 360 (kJ/kg),
Ang init na natanggap ng 1 kg ng nagpapalamig sa condenser:
q Upang = i 2 – i 3 ",=1 800 - 370=1 430 (kJ/kg),
Ang init na natatanggap ng 1 kg ng nagpapalamig sa subcooler:
q Sa pamamagitan ng = i 3 " - і 3 ,=370 - 330 = 40 (kJ/kg),
Ang init na natatanggap ng 1 kg ng nagpapalamig sa condenser at subcooler:
q k+ ni = i 2 - і 3 , =1 800 - 330=1 470 (kJ/kg),
Balanse ng init ng makina ng pagpapalamig:
q = q 0 +q vn ,=1110 + 360 =1 470 (kJ/kg),
Teoretikal na koepisyent ng pagganap:
= q 0 /q vn , =1 110 / 360= 3,1
Ang coefficient ng performance ng isang refrigeration machine na gumagana sa reverse Carnot cycle sa parehong temperatura ng pagkulo at condensation ay:
Upang = T 0 /(T Upang - T 0 )=(273-22)/((273+ 33) - (273-22))= 4,2
3. Pagpili ng compressor
Mula sa kondisyon ay alam na Q 0 = 2 kW Pagkatapos:
1. Pinalawak na kapasidad ng masa ng compressor:
G 0 = Q 0 /q 0 , =2/ 1110 = 0, 0018 (kg/s),
2. Ang dami ng nagpapalamig na singaw na nasisipsip ng compressor ng refrigeration machine:
V 0 = G 0 v 1 ,= 0,0018 · 0,8= 0,0014 (m 3 /Kasama)
3. Kinakalkula ko ang compressor supply coefficient λ:
λ = λ Sa · λ´ w =0, 64 0 · 0.8=0,5
Pagkalkula ng volume factor λ Sa isinasaalang-alang na para sa mga compressor na nagpapatakbo sa ammonia ang relatibong patay na espasyo C = 0.045, expansion polytropic index (para sa ammonia compressors m = 0.95...1.1)
Coefficient λ´ w isinasaalang-alang ang volumetric na pagkalugi na nangyayari sa compressor, kinakalkula ko ito gamit ang formula:
λ´ w = T 0 / T Upang =251/ 310= 0,8
Sinusuri namin ang koepisyent ng supply ng compressor gamit ang diagram, na isinasaalang-alang
P = Pk/Po (compression ratio) P = 0.105 sa λ =0, 5.
4. Inilarawang dami:
V h = V 0 /λ, = 0,0014/ 0,5=0,0028 (m 3 /Kasama)
Pumili ako ng unit ng compressor batay sa volume na ito: 1A110-7-2.
Para sa panghuling pagpili, isasagawa namin ang pagkalkula at pagpili ng KM electric motor.
4. Pagpili ng KM electric motor
1. Una naming tinutukoy ang teoretikal (adiabatic) na kapangyarihan N T (sa kW) ng compressor:
N t = G 0 · q bh =0, 0018 · 360 = 0.64 kW.
2. Tinutukoy ko ang aktwal (ipinahiwatig) na kapangyarihan N i (sa kW) ng compressor:
N i = N T / η і , =0,64/ 0,79 = 0,8 kW.
Tagapagpahiwatig ng kahusayan Kinukuha ko ang average na halaga.
3. Kalkulahin ang epektibong kapangyarihan ng CM :
N e = N i / η =0,8/ 0,87= 0,9 kW.
Batay sa isang tiyak na epektibong kapangyarihan N e (sa kW) sa compressor shaft (ayon sa Appendix 5), pinili ko ang AOP 2-82-6 electric motor para sa compressor na may power reserve na 10...15%. Hindi ito nalalapat sa mga built-in na de-koryenteng motor na ang kapangyarihan ay maaaring makabuluhang mas mababa.
5. Pagpili ng kapasitor
Upang pumili ng condenser ng refrigeration machine, kailangan mo munang matukoy ang thermal load sa condenser Q k (sa kW).
1. Ang aktwal na thermal load, na isinasaalang-alang ang mga pagkalugi sa panahon ng proseso ng compression, ay tinutukoy ng formula:
Q k d = Q 0 +N i = 2 + 0,8 = 2,8 kW
Q k t = G 0 · q k+p = 0,0018 · 1470= 2, 7 kW.
3. Dahil Q k d > Q k t = 2,8 > 2,7 , samakatuwid, ang thermal load ay mas mababa kaysa sa aktwal na thermal load.
Kapag kinakalkula ang mga parameter, isang evaporative condenser na may isang tiyak na heat flux ay pinagtibay q F = 2000 W/m 2
Kinakailangan na lugar ng ibabaw ng paglipat ng init ng condenser:
F = Q k/ q= 2,7 / 1 470 = 0,0018 m 2
Ayon sa Appendix 6, tinatanggap ko ang isang evaporative condenser IR - 90 na may isang ibabaw na lugar ng pangunahing seksyon na 75 m2 samakatuwid, tinatanggap ko para sa pag-install ng dalawang naturang mga seksyon na may kabuuang lugar na 150 m2;
6. Konklusyon
Kapag kinakalkula ang operating mode ng isang refrigeration machine at pagpili ng mga kagamitan sa pagpapalamig para dito, pinagkadalubhasaan ko ang batayan at mga prinsipyo ng pagpapatakbo ng isang yunit ng pagpapalamig para sa nagyeyelong karne. Batay sa paunang data (temperatura ng hangin at relatibong halumigmig), natutunan kong hanapin at kalkulahin ang mga temperatura: kumukulo, condensation, suction at hypothermia. At ipasok ang mga halagang ito na nagpapakilala sa mga parameter at pisikal na estado ng nagpapalamig (ammonia) sa lgp - i diagram.
Gayundin, kapag nagsasagawa ng RGR, natutunan kong tama at matipid na piliin ang mga kinakailangang kagamitan (condenser, compressor at engine para dito).
Ang pinakamahalagang mga parameter kung saan nakasalalay ang kapangyarihan ng napiling yunit ng pagpapalamig ay ang mga sumusunod:
- dami ng refrigeration chamber
- temperatura ng camera
- temperatura ng kapaligiran
- kapal ng dingding ng silid
- bilis ng pag-update ng produkto sa camera
Una sa lahat, ang kapangyarihan ng yunit ay nakasalalay sa dami ng refrigerator– mas malaki ang volume, ang higit na kapangyarihan.
Ang lineup Ang mga unit ng pagpapalamig ng Ariada para sa mga cooling chamber ay ipinakita bilang mga monoblock at split system na gumagana sa loob dalawang mode ng temperatura:
- Mga monoblock ng katamtamang temperatura - AMS at split system - KMS, panatilihin ang temperatura sa loob ng silid +5...-5 °C.
- Mga monoblock sa mababang temperatura - A.L.S. at split system - KLS Sa temperatura ng pagpapatakbo-18 °C.
Sa katamtamang temperatura na mga kondisyon ng pagpapatakbo (+5...-5 °C) karamihan sa mga produktong pagkain tulad ng mga gulay, prutas, sausage, keso, inumin, gatas ay iniimbak. Sa mababang temperatura (-15...-20 °C) ang frozen na karne, isda, at ice cream ay iniimbak.
Temperatura sa paligid lubhang nakakaimpluwensya sa pagpili ng yunit ng pagpapalamig. Sa karamihan ng mga kaso, ito ay umaabot mula +20 hanggang +40 °C. Ang maling pagpapasiya ng panlabas na temperatura ay maaaring humantong sa pagpili ng isang mababang-kapangyarihan na yunit, na sa dakong huli ay maaaring magresulta sa pagbaba sa buhay ng istante ng mga produkto o maging ang kanilang pagkasira.
Siyempre, ang mga dingding na may kapal na 100 mm ay may kaugnayan para sa mga silid na may mababang temperatura o para sa mga silid na may malaking dami ng 50-80 m3, ngunit sa pagsasagawa karamihan ng mga silid ay may kapal ng pader 80 mm.
Bilis ng pag-update ng produkto sa camera ay lalong mahalaga para sa mga kondisyong mababa ang temperatura, dahil, sa sandaling inilalagay ang mga kalakal sa silid, ang temperatura ng kapaligiran sa silid ay tumataas, sanhi ng higit mataas na temperatura mga kalakal na inilagay sa loob nito at pagkawala ng lamig kapag binubuksan ang pinto. Ang lahat ng ito ay maaaring makaimpluwensya sa pagpili ng yunit ng pagpapalamig. Ang karaniwang pagkalkula ng isang yunit ng pagpapalamig ay batay sa halaga ng 10% na pag-renew ng dami ng silid sa loob ng 1 araw.
Maaari mong tumpak na piliin ang kinakailangang unit ng pagpapalamig gamit ang mga talahanayan na ibinigay ng tagagawa ng mga yunit ng pagpapalamig. Halimbawa, nasa ibaba ang mga talahanayan para sa pagpili ng mga unit ng pagpapalamig ng Ariad para sa mga silid ng pagpapalamig na may kapal ng pader na 80 mm.
Talahanayan "Pagpili ng medium-temperature na Ariada units para sa mga refrigeration chamber na may iba't ibang laki"
Talahanayan "Pagpipilian ng mababang temperatura na mga unit ng pagpapalamig na Ariada para sa mga silid na may iba't ibang volume"
Sa kanila, ang mga kondisyon ng temperatura para sa pag-iimbak ng pagkain ay ipinahiwatig sa mga patayong bloke, at sa mga pahalang na bloke ang tatak ng yunit ng pagpapalamig at ang temperatura ng kapaligiran. Sa intersection ng mga napiling kondisyon, ang maximum na pinahihintulutang dami ng isang refrigeration chamber na may kapal ng pader na 80 mm ay ipinahiwatig.
Halimbawa, mayroon kaming isang refrigerating chamber na Ariada KHN-14.9 at isang volume na 14.9 m3.
Kinakailangan namin ang pagkain na nakaimbak sa -18°C.
Temperatura sa paligid + 30 °C.
Batay sa pangalawang talahanayan, kailangan namin ng ALS 220 monoblock o KLS 220 split system na may maximum na pinapayagang dami ng chamber na 18 m3 sa ilalim ng mga ibinigay na kundisyon.
