Şanzımanın hesaplanması. "GlobalProm" şirketinin blogu

Kullanılabilirlik kinematik şema tahrik, dişli kutusu tipi seçimini kolaylaştıracaktır. Yapısal olarak dişli kutuları aşağıdaki tiplere ayrılır:

Dişli oranı [I]

Dişli oranı aşağıdaki formül kullanılarak hesaplanır:

ben = N1/N2

Nerede
N1 – girişteki şaft dönüş hızı (rpm);
N2 – çıkıştaki şaft dönüş hızı (rpm).

Hesaplamalar sırasında elde edilen değer, belirtilen değere yuvarlanır. teknik özelliklerözel tip şanzıman.

Tablo 2. Aralık dişli oranlarıİçin farklı şekiller vites kutuları

ÖNEMLİ!
Elektrik motoru şaftının dönüş hızı ve buna bağlı olarak, giriş milişanzıman hızı 1500 rpm'yi geçemez. Kural, dönüş hızı 3000 rpm'ye kadar olan silindirik koaksiyel dişli kutuları hariç tüm dişli kutuları için geçerlidir. Bu Teknik parametreÜreticiler elektrik motorlarının özet özelliklerini belirtmektedir.

Şanzıman torku

Çıkış torku– çıkış milindeki tork. Nominal güç, güvenlik faktörü [S], tahmini hizmet ömrü (10 bin saat) ve dişli kutusu verimliliği dikkate alınır.

Puanlanmıs tork– güvenli aktarım sağlayan maksimum tork. Değeri, güvenlik faktörü - 1 ve hizmet ömrü - 10 bin saat dikkate alınarak hesaplanır.

Maksimum tork (M2max]– dişli kutusunun sabit veya değişen yükler altında dayanabileceği maksimum tork, sık başlatma/durdurma ile çalışma. Bu değer, ekipmanın çalışma modundaki anlık pik yük olarak yorumlanabilir.

Gerekli tork– müşterinin kriterlerini karşılayan tork. Değeri nominal torktan küçük veya ona eşittir.

Tasarım torku– bir vites kutusu seçmek için gereken değer. Tahmini değer aşağıdaki formül kullanılarak hesaplanır:

Mc2 = Mr2 x Sf ≤ Mn2

Nerede
Mr2 – gerekli tork;
Sf – hizmet faktörü (operasyonel katsayı);
Mn2 – nominal tork.

Operasyonel katsayı (hizmet faktörü)

Servis faktörü (Sf) deneysel olarak hesaplanır. Redüktörlü motorun yük türü, günlük çalışma süresi ve çalışma saati başına başlatma/durma sayısı dikkate alınır. Çalışma katsayısı Tablo 3'teki veriler kullanılarak belirlenebilir.

Tablo 3. Hizmet faktörünü hesaplamak için parametreler

Yük türü	Başlatma/durdurma sayısı, saat	Ortalama çalışma süresi, gün
		<2	2-8	9-16 saat	17-24
Yumuşak başlangıç, statik çalışma, orta kütle ivmesi	<10	0,75	1	1,25	1,5
	10-50	1	1,25	1,5	1,75
	80-100	1,25	1,5	1,75	2
	100-200	1,5	1,75	2	2,2
Orta başlangıç ​​yükü, değişken mod, orta kütle ivmesi	<10	1	1,25	1,5	1,75
	10-50	1,25	1,5	1,75	2
	80-100	1,5	1,75	2	2,2
	100-200	1,75	2	2,2	2,5
Ağır yükler altında çalışma, alternatif mod, büyük kütle ivmesi	<10	1,25	1,5	1,75	2
	10-50	1,5	1,75	2	2,2
	80-100	1,75	2	2,2	2,5
	100-200	2	2,2	2,5	3

Sürüş gücü

Doğru hesaplanan tahrik gücü, doğrusal ve dönme hareketleri sırasında oluşan mekanik sürtünme direncinin aşılmasına yardımcı olur.

Gücü [P] hesaplamak için temel formül, kuvvetin hıza oranının hesaplanmasıdır.

Dönme hareketleri için güç, torkun dakikadaki devir sayısına oranı olarak hesaplanır:

P = (MxN)/9550

Nerede
M – tork;
N – devir sayısı/dak.

Çıkış gücü aşağıdaki formül kullanılarak hesaplanır:

P2 = P x Sf

Nerede
P – güç;
Sf – hizmet faktörü (operasyonel faktör).

ÖNEMLİ!
Giriş gücü değeri her zaman, ağ kayıpları ile doğrulanan çıkış gücü değerinden yüksek olmalıdır:

P1 > P2

Verimlilikler önemli ölçüde değişebileceğinden hesaplamalar yaklaşık giriş gücü kullanılarak yapılamaz.

Verimlilik faktörü (verimlilik)

Sonsuz dişli kutusu örneğini kullanarak verimlilik hesaplamasını ele alalım. Mekanik çıkış gücü ve giriş gücünün oranına eşit olacaktır:

ñ [%] = (P2/P1) x 100

Nerede
P2 – çıkış gücü;
P1 – giriş gücü.

ÖNEMLİ!
P2 sonsuz dişli kutularında< P1 всегда, так как в результате трения между червячным колесом и червяком, в уплотнениях и подшипниках часть передаваемой мощности расходуется.

Dişli oranı ne kadar yüksek olursa verimlilik o kadar düşük olur.

Verimlilik, çalışma süresinden ve redüktörlü motorun koruyucu bakımı için kullanılan yağlayıcıların kalitesinden etkilenir.

Tablo 4. Tek kademeli sonsuz dişli kutusunun verimliliği

Dişli oranı	w, mm'de verimlilik
	40	50	63	80	100	125	160	200	250
8,0	0,88	0,89	0,90	0,91	0,92	0,93	0,94	0,95	0,96
10,0	0,87	0,88	0,89	0,90	0,91	0,92	0,93	0,94	0,95
12,5	0,86	0,87	0,88	0,89	0,90	0,91	0,92	0,93	0,94
16,0	0,82	0,84	0,86	0,88	0,89	0,90	0,91	0,92	0,93
20,0	0,78	0,81	0,84	0,86	0,87	0,88	0,89	0,90	0,91
25,0	0,74	0,77	0,80	0,83	0,84	0,85	0,86	0,87	0,89
31,5	0,70	0,73	0,76	0,78	0,81	0,82	0,83	0,84	0,86
40,0	0,65	0,69	0,73	0,75	0,77	0,78	0,80	0,81	0,83
50,0	0,60	0,65	0,69	0,72	0,74	0,75	0,76	0,78	0,80

Tablo 5. Dalga dişlisi verimliliği

Tablo 6. Dişli redüktörlerinin verimliliği

Redüktörlü motorların patlamaya dayanıklı versiyonları

Bu grubun dişli motorları patlamaya dayanıklı tasarım tipine göre sınıflandırılır:

• “E” – artan koruma derecesine sahip üniteler. Acil durumlar da dahil olmak üzere her türlü çalışma modunda kullanılabilir. Gelişmiş koruma, endüstriyel karışımların ve gazların tutuşma olasılığını önler.
• “D” – patlamaya dayanıklı muhafaza. Ünitelerin mahfazası, dişli motorun kendisinin patlaması durumunda deformasyona karşı korunur. Bu, tasarım özellikleri ve artan sızdırmazlık nedeniyle elde edilir. Patlama koruma sınıfı “D” olan ekipmanlar aşırı yüksek sıcaklıklarda ve herhangi bir grup patlayıcı karışımla birlikte kullanılabilir.
• “I” – kendinden güvenli devre. Bu tür patlamaya karşı koruma, endüstriyel uygulamanın özel koşullarını dikkate alarak elektrik şebekesinde patlamaya dayanıklı akımın korunmasını sağlar.

Güvenilirlik göstergeleri

Redüktörlü motorların güvenilirlik göstergeleri Tablo 7'de verilmiştir. Tüm değerler sabit nominal yükte uzun süreli çalışma için verilmiştir. Redüktörlü motor, kısa süreli aşırı yük modunda bile tabloda belirtilen kaynağın %90'ını sağlamalıdır. Ekipman başlatıldığında ve nominal tork en az iki kez aşıldığında meydana gelirler.

Tablo 7. Millerin, yatakların ve dişli kutularının servis ömrü

Çeşitli tiplerdeki dişli motorların hesaplanması ve satın alınmasıyla ilgili sorularınız için lütfen uzmanlarımızla iletişime geçin. Tekhprivod şirketinin sunduğu sonsuz, silindirik, planet ve dalga dişli motorların kataloğunu tanıyabilirsiniz.

Romanov Sergey Anatolyeviç,
mekanik bölüm başkanı
Tekhprivod şirketi.

Diğer faydalı malzemeler:

1. Elektrik motorunun seçilmesi

Şanzımanın kinematik diyagramı:

1. Motor;

2. Şanzıman;

3. Tahrik mili;

4. Emniyet kavraması;

5. Kaplin elastiktir.

Z 1 - solucan

Z 2 - sonsuz çark

Tahrik gücünün belirlenmesi:

Öncelikle bir elektrik motoru seçiyoruz, bunun için gücünü ve dönüş hızını belirliyoruz.

Sürücünün güç tüketimi (W) (çıkış gücü) aşağıdaki formülle belirlenir:

şanzıman elektrik motoru tahriki

Ft, bantlı konveyör tamburu veya apron konveyör dişlisi (N) üzerindeki çevresel kuvvettir;

V, zincirin veya kayışın hareket hızıdır (m/s).

Motor gücü:

Burada ztot sürücünün genel verimliliğidir.

z toplam =z m?z h.p z m z pp;

burada z ch.p sonsuz dişlinin verimliliğidir;

z m - birleştirme verimliliği;

z p3? 3. şaftın yataklarının verimliliği

z toplam =0,98 0,8 0,98 0,99 = 0,76

Elektrik motorunun gücünü belirliyorum:

2. Tahrik mili hızının belirlenmesi

tambur çapı, mm.

Tabloya (24.8) göre “air132m8” markalı bir elektrik motoru seçiyoruz

dönüş hızı ile

güç ile

tork tmaks /t=2,

3. Toplam dişli oranının belirlenmesi ve aşamalara ayrılması

Standart aralıktan seçim yapın

Kabul ediyoruz

Kontrol edin: uygun

4. Her mil için güç, hız ve torkun belirlenmesi

5. İzin verilen gerilmelerin belirlenmesi

Kayma hızını belirliyorum:

(Paragraf 2.2'den dişlilerin hesaplanması) V s >=2...5 m/s II kalaysız bronz ve pirincin hızla alınmasını alıyoruz

Toplam çalışma süresi:

Toplam voltaj döngüsü sayısı:

Solucan. Çelik 18 HGT, yüzeyi sertleştirilmiş ve HRC'ye (56…63) kadar sertleştirilmiş. Bobinler taşlanmış ve cilalanmıştır. Profil ZK.

Solucan çarkı. Sonsuz vida çiftinin boyutları, sonsuz dişli malzemesi için izin verilen [y] H geriliminin değerine bağlıdır.

Çalışma yüzeylerinin mukavemetini hesaplamak için izin verilen gerilimler:

Grup 2 malzemesi. Bronz Br АЗ 9-4. Yere döküm

y = 400 (MPa); yt = 200 (MPa);

Çünkü Her iki malzeme de çember dişli yapımına uygun olduğundan daha ucuz olanı yani Br AJ 9-4'ü seçiyoruz.

Başlangıç ​​sayısı Z 1 = 1 olan bir solucanı ve diş sayısı Z 2 = 38 olan bir sonsuz dişliyi kabul ediyorum.

Çalışma yüzeylerinin mukavemeti için sonsuz dişli dişlerinin hesaplanmasında izin verilen ilk gerilimleri, diş malzemesinin bükülme dayanım sınırını ve güvenlik faktörünü belirliyorum:

y F o = 0,44?y t +0,14?yv = 0,44 200 + 0,14 400 = 144 (MPa);

SF = 1,75; KFE =0,1;

N FE = K FE N ? =0,1 34200000=3420000

İzin verilen maksimum voltajları belirliyorum:

[y] Fmax = 0,8?y t = 0,8 200 = 160 (MPa).

6. Yük faktörleri

Yük faktörünün yaklaşık değerini belirliyorum:

k ben = k v ben k'de ben;

I'de k = 0,5 (o +1'de k) = 0,5 (1,1+1) = 1,05;

k ben = 1 1,05 = 1,05.

7. Sonsuz dişlinin tasarım parametrelerinin belirlenmesi

Merkez mesafesinin ön değeri:

Sabit bir yük faktöründe K I =1,0 K hg =1;

T not =K ng CT 2;

K I =0,5 (K 0 I +1)=0,5 (1,05+1)=1,025;

Kalaysız bronzlar (malzeme II)

K'de, çözüm I'in yüklenmesinde 0,8'e eşittir

Kabul ediyorum A" w = 160 (mm).

Eksen modülünü tanımlıyorum:

Modülü kabul ediyorum M= 6,3 (mm).

Solucan çapı katsayısı:

Kabul ediyorum Q = 12,5.

Solucan yer değiştirme katsayısı:

Sonsuz bobinin yükselme açılarını belirliyorum.

Helezonun eğim açısı:

8. Sonsuz dişlinin mukavemet hesaplamasını test edin

Yük konsantrasyon faktörü:

burada ben solucan deformasyon katsayısıdır;

X, şanzıman çalışma modunun sonsuz dişli çark dişlerinin alıştırması ve sonsuz dönüşleri üzerindeki etkisini hesaba katan bir katsayıdır.

5. yükleme modu için.

Yük faktörü:

k = k v k in = 1 1,007 = 1,007.

Örgüde kayma hızı:

İzin verilen voltaj:

Tasarım voltajı:

200,08 (MPa)< 223,6 (МПа).

Dişlerin çalışma yüzeyleri üzerinde hesaplanan stres izin verilen sınırı aşmadığından önceden belirlenen parametreler nihai olarak kabul edilebilir.

Yeterlik:

Sonsuz şaft üzerindeki güç değerini açıklığa kavuşturuyorum:

Solucan çiftinin birbirine geçmesindeki kuvvetleri belirliyorum.

Tekerleğe uygulanan çevresel kuvvet ve sonsuz vidaya uygulanan eksenel kuvvet:

Solucana uygulanan çevresel kuvvet ve tekere uygulanan eksenel kuvvet:

Radyal kuvvet:

F r = F t2 tgb = 6584 tg20 = 2396 (N).

Sonsuz çark dişlerindeki bükülme gerilimi:

burada Y F = 1,45, sonsuz dişlilerin dişlerinin şeklini dikkate alan bir katsayıdır.

18,85 (MPa)< 71,75 (МПа).

Şanzımanın kısa süreli azami yük açısından kontrol edilmesi.

Sonsuz dişli milindeki tepe torku:

Dişlerin çalışma yüzeylerindeki en yüksek temas gerilimi:

316,13 (MPa)< 400 (МПа).

Tepe sonsuz dişli diş bükülme gerilimi:

Şanzımanın ısınma açısından kontrol edilmesi.

Doğal soğutma sırasında dişli kutusunun metal çerçevesine monte edilen ısıtma sıcaklığı:

ortam sıcaklığı nerede (20 o C);

kt - ısı transfer katsayısı, kt = 10;

A, dişli kutusu mahfazasının soğutma yüzey alanıdır (m2);

A = 20 a 1,7 = 20 0,16 1,7 = 0,88 (m2).

56.6 (yaklaşık C)< 90 (о С) = [t] раб

Doğal soğutma sırasında dişli kutusunun ısıtma sıcaklığı izin verilen değeri aşmadığından dişli kutusunun yapay olarak soğutulmasına gerek yoktur.

9. Sonsuz dişlinin geometrik boyutlarının belirlenmesi

Saha çapı:

d 1 = m q = 6,3 12,5 = 78,75 (mm).

Başlangıç ​​çapı:

d w1 = m (q+2x) =6,3 (12,5+2*0,15) = 80,64 (mm).

Dönüşlerin üst kısımlarının çapı:

d a1 = d 1 +2m = 78,75+2 6,3 = 91,35=91 (mm).

Dönüş boşluklarının çapı:

d f1 = d 1 -2h* f m = 78,75-2 1,2 6,3 = 63,63 (mm).

Solucanın dişli kısmının uzunluğu:

c = (11+0,06 z 2) m+3 m = (11+0,06 38) 6,3+3 6,3 = 102,56 (mm).

B = 120 (mm) alıyoruz.

Solucan çarkı.

Adım ve başlangıç ​​çapı:

d 2 = d w2 = z 2 m = 38 6,3 = 239,4 (mm).

Diş ucu çapı:

d a2 = d 2 +2 (1+x) m = 239,4+2 (1+0,15) 6,3 = 253,89 = 254 (mm).

Diş kökü çapı:

d f2 = d 2 - (h* f +x) 2m = 239,4 - (1,2+0,15) 26,3 = 222,39 (mm).

Taç genişliği

2'de ? 0,75 d a1 = 0,75 91 = 68,25 (mm).

2 =65 (mm) alıyoruz.

10. Mil çaplarının belirlenmesi

1) Yüksek hız milinin çapı alınır

d=28 mm'yi kabul ediyoruz

Şaft pah boyutu.

Rulman yuvası çapı:

Kabul ediyoruz

Kabul ediyoruz

2) Düşük hızlı şaftın çapı:

d=45 mm kabul ediyoruz

Bulunan mil çapı için aşağıdaki değerleri seçin:

Yaklaşık boncuk yüksekliği

Maksimum yatak pah yarıçapı,

Şaft pah boyutu.

Rulman oturma yüzeyinin çapını belirleyelim:

Kabul ediyoruz

Rulman durdurma için omuz çapı:

Kabul ediyoruz: .

10. Dinamik yük kapasitesine göre rulmanların seçimi ve test edilmesi

1. Yüksek hızlı şanzıman mili için orta seri 36307'nin tek sıralı eğik bilyalı rulmanlarını seçeceğiz.

Onun için elimizde:

İç halka çapı,

Dış halka çapı,

Rulman genişliği

Rulman şunlardan etkilenir:

Eksensel kuvvet,

Radyal kuvvet.

Dönme frekansı:.

Gerekli çalışma kaynağı:.

Emniyet faktörü

Sıcaklık katsayısı

Dönme katsayısı

Durumu kontrol edelim:

2. Düşük hızlı şanzıman mili için hafif seri eğik bilyalı rulmanları seçeceğiz.

Onun için elimizde:

İç halka çapı,

Dış halka çapı,

Rulman genişliği

Dinamik yük kapasitesi,

Statik yük kapasitesi,

Gresle yağlamayla dönüş hızını sınırlayın.

Rulman şunlardan etkilenir:

Eksensel kuvvet,

Radyal kuvvet.

Dönme frekansı:.

Gerekli çalışma kaynağı:.

Emniyet faktörü

Sıcaklık katsayısı

Dönme katsayısı

Eksenel yük katsayısı:.

Durumu kontrol edelim:

Radyal dinamik yük katsayısının değerini x=0,45 ve eksenel dinamik yük katsayısının değerini y=1,07 olarak belirliyoruz.

Eşdeğer radyal dinamik yükü belirliyoruz:

Kabul edilen yatağın ömrünü hesaplayalım:

Hangi gereksinimleri karşılıyor.

12. Tahrik mili (en çok yüklü) milinin yorulma mukavemeti ve dayanıklılık açısından hesaplanması

Etkili yükler:

Radyal kuvvet

Tork -

Davulun çaldığı an

Desteklerin düşey düzlemdeki tepkilerini belirleyelim.

Hadi kontrol edelim: ,

Bu nedenle dikey reaksiyonlar doğru bulunmuştur.

Yatay düzlemde mesnetlerin tepkilerini belirleyelim.

bunu anlıyoruz.

Yatay reaksiyonları bulmanın doğruluğunu kontrol edelim: , - doğru.

Tehlikeli bölümdeki anlar şuna eşit olacaktır:

Hesaplama, değeri kabul edilebilecek güvenlik faktörünün kontrol edilmesi şeklinde yapılır. Bu durumda hesaplanan güvenlik faktörünün nerede olduğu ve aşağıda tanımlayacağımız normal ve teğetsel gerilmeler için güvenlik faktörlerinin olduğu koşulunun karşılanması gerekir.

Ortaya çıkan eğilme momentini şu şekilde bulalım:

Şaft malzemesinin (Çelik 45) mekanik özelliklerini belirleyelim: - geçici direnç (gerilme mukavemeti); ve - pürüzsüz numunelerin simetrik bir bükülme ve burulma döngüsü altında dayanıklılık limitleri; - Malzemenin stres döngüsünün asimetrisine duyarlılık katsayısı.

Aşağıdaki büyüklüklerin oranını belirleyelim:

nerede ve etkin gerilim yoğunlaşma katsayılarıdır ve kesitin mutlak boyutlarının etki katsayısıdır. Pürüzlülük etki katsayısının ve yüzey sertleşme etki katsayısının değerini bulalım.

Gerilme konsantrasyon katsayılarının değerlerini ve şaftın belirli bir bölümü için hesaplayalım:

İncelenen bölümde şaftın dayanıklılık sınırlarını belirleyelim:

Şaft bölümünün eksenel ve kutupsal direnç momentlerini hesaplayalım:

milin tasarım çapı nerede.

Tehlikeli bölümdeki eğilme ve kayma gerilimini aşağıdaki formülleri kullanarak hesaplayalım:

Normal gerilmeler için güvenlik faktörünü belirleyelim:

Teğetsel gerilmelere ilişkin güvenlik faktörünü bulmak için aşağıdaki değerleri belirliyoruz. Belirli bir bölüm için stres döngüsü asimetrisinin etki katsayısı. Ortalama çevrim voltajı. Güvenlik faktörünü hesaplayalım

Güvenlik faktörünün hesaplanan değerini bulalım ve bunu izin verilen değerle karşılaştıralım: - koşul karşılandı.

13. Anahtarlı bağlantıların hesaplanması

Kamalı bağlantıların hesaplanması, anahtar malzemesinin ezilmeye karşı dayanıklılığına ilişkin koşulların kontrol edilmesinden oluşur.

1. Tekerleğin düşük hız milini anahtarlayın.

16x10x50 anahtarını kabul ediyoruz

Güç durumu:

1. Kaplinin düşük hız milini anahtarlayın.

Mil üzerindeki tork, - mil çapı, - kama genişliği, - kama yüksekliği, - mil oluk derinliği, - göbek oluk derinliği, - izin verilen yatak gerilimi, - akma mukavemeti.

Anahtarın çalışma uzunluğunu belirleyin:

12x8x45 anahtarını kabul ediyoruz

Güç durumu:

14. Kaplin seçimi

Torku elektrik motoru şaftından yüksek hızlı şafta iletmek ve şaftın distorsiyonunu önlemek için bir kaplin seçiyoruz.

GOST 20884-82'ye uygun simit biçimli bir kabuğa sahip elastik bir bağlantı, bantlı bir konveyörün tahrik edilmesi için en uygun olanıdır.

Kaplin, düşük hızlı şanzıman milindeki torka bağlı olarak seçilir.

Toroidal kaplinler yüksek burulma, radyal ve açısal uyumluluğa sahiptir. Kaplin yarıları hem silindirik hem de konik mil uçlarına monte edilir.

Belirli bir kaplin türü için her türün izin verilen yer değiştirme değerleri (diğer türlerin yer değiştirmelerinin sıfıra yakın olması şartıyla): eksenel mm, radyal mm, açısal. Şaftlara etkiyen yükler literatürdeki grafiklerden belirlenebilmektedir.

15. Sonsuz dişli ve yatakların yağlanması

Şanzımanı yağlamak için bir karter sistemi kullanılır.

Tekerlek dişlerinin üst kısımlarının çevresel hızını belirleyelim:

Düşük hızlı bir aşama için, burada sonsuz çarkın dönme frekansı, sonsuz çarkın köşelerinin dairesinin çapıdır.

Düşük hızlı vites kutusu kademesinin dişli çarkının yağ banyosuna izin verilen maksimum daldırma seviyesini hesaplayalım: burada yüksek hızlı vites kutusu dişlisinin dişlerinin tepe noktalarındaki dairelerin çapıdır.

Gerekli yağ hacmini aşağıdaki formülü kullanarak belirleyelim: burada yağ doldurma alanının yüksekliği ve sırasıyla yağ banyosunun uzunluğu ve genişliğidir.

I-T-S-320 (GOST 20799-88) yağı markasını seçelim.

Ve - endüstriyel,

T - ağır yüklü birimler,

C - antioksidanlar, korozyon önleyici ve aşınma önleyici katkı maddeleri içeren yağ.

Sıçrama nedeniyle yataklar aynı yağ ile yağlanır. Şanzımanı monte ederken yatakların önceden yağlanması gerekir.

Kaynakça

1.P.F. Dunaev, O.P. Lelikov, “Makinelerin ünite ve parçalarının tasarımı”, Moskova, “Yüksek Okul”, 1985.

2.D.N. Reshetov, “Makine parçaları”, Moskova, “Makine Mühendisliği”, 1989.

3.R.I. Gzhirov, “Tasarımcı için hızlı referans kitabı”, “Makine Mühendisliği”, Leningrad, 1983.

4. Yapı Atlası “Makine Parçaları”, Moskova, “Makine Mühendisliği”, 1980.

5. L.Ya. Perel, A.A. Filatov, “Rulmanlar” referans kitabı, Moskova, “Makine Mühendisliği”, 1992.

6.A.V. Boulanger, N.V. Palochkina, L.D. Chasovnikov, “Makine Parçaları” kursunda dişli kutuları ve dişli kutuları dişlilerinin hesaplanmasına ilişkin yönergeler, bölüm 1, Moskova, MSTU. N.E. Baumann, 1980.

7.V.N. Ivanov, V.S. Barinova, “Rulmanların seçimi ve hesaplanması”, kurs tasarımına yönelik kılavuzlar, Moskova, MSTU. N.E. Baumann, 1981.

8. E.A. Vitushkina, V.I. Strelov. Şanzıman millerinin hesaplanması. MSTU im. N.E. Baumann, 2005.

9. “Ünitelerin ve makine parçalarının tasarımları” Atlası, Moskova, MSTU im. yayınevi. N.E. Baumann, 2007.

3 ana tip dişli motor vardır - planeter, sonsuz dişli ve helisel dişli motorlar. Dişli motorun çıkışındaki torku arttırmak ve hızı daha da azaltmak için yukarıdaki dişli motor türlerinin çeşitli kombinasyonları mevcuttur. Yük KALDIRMA mekanizmaları ve yük HAREKET mekanizmalarının dişli motorunun gücünü yaklaşık olarak hesaplamak için sizi hesap makineleri kullanmaya davet ediyoruz.

Yük kaldırma mekanizmaları için.

1. Bilinen çıkış hızına göre dişli motorun çıkışında gerekli hızı belirleyin

V= π*2R*n, burada

R - kaldırma tamburunun yarıçapı, m

V-çıkış hızı, m*dak

n- dişli motorunun çıkışındaki devirler, rpm

2. Dişli motor milinin açısal dönüş hızını belirleyin

3. Yükü kaldırmak için gereken kuvveti belirleyin

m yükün kütlesidir,

g- yer çekimi ivmesi (9,8 m*dak)

t- sürtünme katsayısı (yaklaşık 0,4)

4. Torku belirleyin

5. Elektrik motorunun gücünü hesaplayın

Hesaplamaya göre web sitemizdeki teknik özelliklerden gerekli redüktörlü motoru seçiyoruz.

Yük aktarım mekanizmaları için

Çabayı hesaplama formülü dışında her şey aynı

a - yük ivmesi (m*dak)

T, kargonun örneğin bir konveyör boyunca hareket etmesi için geçen süredir.

Yük kaldırma mekanizmaları için, MC, MRCH dişli motorların kullanılması daha iyidir, çünkü kuvvet uygulandığında çıkış milinin dönme olasılığını ortadan kaldırır, bu da mekanizmaya pabuç freni takma ihtiyacını ortadan kaldırır.

Karışımları karıştırma veya delme mekanizmaları için, düzgün radyal yüke maruz kaldıklarından 3MP, 4MP planet dişli kutularını öneriyoruz.

Bu makale redüktörlü motorun seçimi ve hesaplanması hakkında ayrıntılı bilgi içermektedir. Sunulan bilgilerin sizin için yararlı olacağını umuyoruz.

Belirli bir redüktörlü motor modeli seçerken aşağıdaki teknik özellikler dikkate alınır:

• şanzıman tipi;
• güç;
• çıkış hızı;
• dişli oranı;
• giriş ve çıkış millerinin tasarımı;
• kurulum türü;
• Ek fonksyonlar.

Şanzıman tipi

Kinematik bir tahrik şemasının varlığı, dişli kutusu tipinin seçimini kolaylaştıracaktır. Yapısal olarak dişli kutuları aşağıdaki tiplere ayrılır:

• Solucan tek aşamalıçapraz giriş/çıkış mili düzeniyle (açı 90 derece).
• Solucan iki aşamalı giriş/çıkış mili eksenlerinin dikey veya paralel düzenlenmesiyle. Buna göre eksenler farklı yatay ve dikey düzlemlerde konumlandırılabilir.
• Silindirik yatay giriş/çıkış millerinin paralel düzenlenmesi ile. Eksenler aynı yatay düzlemdedir.
• Herhangi bir açıda silindirik eş eksenli. Şaft eksenleri aynı düzlemde bulunur.
• İÇİNDE konik-silindirik Dişli kutusunda giriş/çıkış millerinin eksenleri 90 derecelik bir açıyla kesişir.

Önemli!Çıkış milinin mekansal konumu birçok endüstriyel uygulama için kritik öneme sahiptir.

• Sonsuz dişli kutularının tasarımı, bunların çıkış milinin herhangi bir konumunda kullanılmasına olanak tanır.
• Yatay düzlemde silindirik ve konik modellerin kullanımı çoğu zaman mümkündür. Sonsuz dişli kutuları ile aynı ağırlık ve boyutsal özelliklere sahip olan silindirik ünitelerin çalışması, iletilen yükün 1,5-2 kat artması ve yüksek verim nedeniyle ekonomik olarak daha uygundur.

Tablo 1. Dişli kutularının kademe sayısına ve şanzıman tipine göre sınıflandırılması

Şanzıman tipi	Adım sayısı	İletim türü	Eksen konumu
Silindirik		Bir veya daha fazla silindirik	Paralel
			Paralel/koaksiyel
			Paralel
Konik		Konik	Kesişen
Konik-silindirik		Konik	Kesişen/geçiş
Solucan		Solucan (bir veya iki)	Melezleme
			Paralel
Silindirik sonsuz veya sonsuz silindirik		Silindirik (bir veya iki) Solucan (bir)	Melezleme
Gezegensel		İki merkezi dişli ve uydu (her aşama için)
Silindirik-gezegensel		Silindirik (bir veya daha fazla)	Paralel/koaksiyel
Koni-gezegen		Konik (tek) Planet (bir veya daha fazla)	Kesişen
Solucan-gezegensel		Solucan (bir) Gezegensel (bir veya daha fazla)	Melezleme
Dalga		Dalga (bir)

Dişli oranı [I]

Dişli oranı aşağıdaki formül kullanılarak hesaplanır:

ben = N1/N2

Nerede
N1 - girişteki şaft dönüş hızı (rpm);
N2 - çıkışta şaft dönüş hızı (rpm).

Hesaplamalar sırasında elde edilen değer, belirli bir dişli kutusu tipinin teknik özelliklerinde belirtilen değere yuvarlanır.

Tablo 2. Farklı dişli kutusu tipleri için dişli oranları aralığı

Önemli! Elektrik motoru milinin ve buna bağlı olarak dişli kutusunun giriş milinin dönüş hızı 1500 rpm'yi geçemez. Kural, dönüş hızı 3000 rpm'ye kadar olan silindirik koaksiyel dişli kutuları hariç tüm dişli kutuları için geçerlidir. Üreticiler bu teknik parametreyi elektrik motorlarının özet özelliklerinde belirtmektedir.

Şanzıman torku

Çıkış torku- çıkış milindeki tork. Nominal güç, güvenlik faktörü [S], tahmini hizmet ömrü (10 bin saat) ve dişli kutusu verimliliği dikkate alınır.

Puanlanmıs tork- Güvenli aktarım sağlayan maksimum tork. Değeri, güvenlik faktörü - 1 ve çalışma süresi - 10 bin saat dikkate alınarak hesaplanır.

Maksimum tork- sabit veya değişen yükler altında dişli kutusu tarafından sağlanan maksimum tork, sık başlatma/durdurma ile çalışma. Bu değer, ekipmanın çalışma modundaki anlık pik yük olarak yorumlanabilir.

Gerekli tork- müşteri kriterlerini karşılayan tork. Değeri nominal torktan küçük veya ona eşittir.

Tasarım torku- bir vites kutusu seçmek için gereken değer. Tahmini değer aşağıdaki formül kullanılarak hesaplanır:

Mc2 = Mr2 x Sf<= Mn2

Nerede
Mr2 - gerekli tork;
Sf - hizmet faktörü (operasyonel katsayı);
Mn2 - nominal tork.

Operasyonel katsayı (hizmet faktörü)

Servis faktörü (Sf) deneysel olarak hesaplanır. Redüktörlü motorun yük türü, günlük çalışma süresi ve çalışma saati başına başlatma/durma sayısı dikkate alınır. Çalışma katsayısı Tablo 3'teki veriler kullanılarak belirlenebilir.

Tablo 3. Hizmet faktörünü hesaplamak için parametreler

Yük türü	Başlatma/durdurma sayısı, saat	Ortalama çalışma süresi, gün
Yumuşak başlangıç, statik çalışma, orta kütle ivmesi
Orta başlangıç ​​yükü, değişken mod, orta kütle ivmesi
Ağır yükler altında çalışma, alternatif mod, büyük kütle ivmesi

Sürüş gücü

Doğru hesaplanan tahrik gücü, doğrusal ve dönme hareketleri sırasında oluşan mekanik sürtünme direncinin aşılmasına yardımcı olur.

Gücü [P] hesaplamak için temel formül, kuvvetin hıza oranının hesaplanmasıdır.

Dönme hareketleri için güç, torkun dakikadaki devir sayısına oranı olarak hesaplanır:

P = (MxN)/9550

Nerede
M - tork;
N - devir sayısı/dak.

Çıkış gücü aşağıdaki formül kullanılarak hesaplanır:

P2 = P x Sf

Nerede
P - güç;
Sf - hizmet faktörü (operasyonel faktör).

Önemli! Giriş gücü değeri her zaman, ağ kayıpları ile doğrulanan çıkış gücü değerinden yüksek olmalıdır: P1 > P2

Verimlilikler önemli ölçüde değişebileceğinden hesaplamalar yaklaşık giriş gücü kullanılarak yapılamaz.

Verimlilik faktörü (verimlilik)

Sonsuz dişli kutusu örneğini kullanarak verimlilik hesaplamasını ele alalım. Mekanik çıkış gücü ve giriş gücünün oranına eşit olacaktır:

η [%] = (P2/P1) x 100

Nerede
P2 - çıkış gücü;
P1 - giriş gücü.

Önemli! P2 sonsuz dişli kutularında< P1 всегда, так как в результате трения между червячным колесом и червяком, в уплотнениях и подшипниках часть передаваемой мощности расходуется.

Dişli oranı ne kadar yüksek olursa verimlilik o kadar düşük olur.

Verimlilik, çalışma süresinden ve redüktörlü motorun koruyucu bakımı için kullanılan yağlayıcıların kalitesinden etkilenir.

Tablo 4. Tek kademeli sonsuz dişli kutusunun verimliliği

Dişli oranı	w, mm'de verimlilik
	40	50	63	80	100	125	160	200	250
8,0	0,88	0,89	0,90	0,91	0,92	0,93	0,94	0,95	0,96
10,0	0,87	0,88	0,89	0,90	0,91	0,92	0,93	0,94	0,95
12,5	0,86	0,87	0,88	0,89	0,90	0,91	0,92	0,93	0,94
16,0	0,82	0,84	0,86	0,88	0,89	0,90	0,91	0,92	0,93
20,0	0,78	0,81	0,84	0,86	0,87	0,88	0,89	0,90	0,91
25,0	0,74	0,77	0,80	0,83	0,84	0,85	0,86	0,87	0,89
31,5	0,70	0,73	0,76	0,78	0,81	0,82	0,83	0,84	0,86
40,0	0,65	0,69	0,73	0,75	0,77	0,78	0,80	0,81	0,83
50,0	0,60	0,65	0,69	0,72	0,74	0,75	0,76	0,78	0,80

Tablo 5. Dalga dişlisi verimliliği

Tablo 6. Dişli redüktörlerinin verimliliği

Çeşitli tiplerdeki dişli motorların hesaplanması ve satın alınmasıyla ilgili sorularınız için lütfen uzmanlarımızla iletişime geçin. Tehprivod firmasının sunduğu sonsuz, silindirik, planet ve dalga dişli motorların kataloğunu web sitesinde bulabilirsiniz.

Romanov Sergey Anatolyeviç,
mekanik bölüm başkanı
Tekhprivod şirketi

Kuvvet ileten ve hareketin yönünü değiştiren her türlü hareketli bağlantının kendine has teknik özellikleri vardır. Açısal hız ve hareket yönündeki değişimi belirleyen ana kriter dişli oranıdır. Yürürlükteki değişiklik bununla ayrılmaz bir şekilde bağlantılıdır. Mekanizmaları ve makineleri tasarlarken her şanzıman için hesaplanır: kayış, zincir, dişli.

Dişli oranını bulmadan önce dişlilerdeki diş sayısını saymanız gerekir. Daha sonra tahrik tekerleğindeki sayılarını tahrik dişlisindeki aynı göstergeye bölün. 1'den büyük bir sayı, devir sayısını ve hızı artıran aşırı hızlanma vitesi anlamına gelir. 1'den küçükse şanzıman vites küçültüyor, gücü ve darbe kuvvetini artırıyor demektir.

Genel tanım

Devir sayısını değiştirmenin açık bir örneği en kolay şekilde basit bir bisiklette gözlemlenir. Bir adam yavaşça pedal çeviriyor. Tekerlek çok daha hızlı dönüyor. Devir sayısındaki değişiklik, zincire bağlanan 2 dişli nedeniyle meydana gelir. Pedallarla birlikte dönen büyük olan bir devir yaptığında, arka göbek üzerinde duran küçük olan birkaç kez dönmektedir.

Tork aktarımları

Mekanizmalar torku değiştiren çeşitli dişli türlerini kullanır. Kendi özellikleri, olumlu nitelikleri ve dezavantajları vardır. En yaygın iletimler:

• kemer;
• zincir;
• tırtıklı

Kayış tahriki uygulaması en basit olanıdır. Ev yapımı makineler oluştururken, takım tezgahlarında, çalışma ünitesinin dönüş hızını değiştirmek için, arabalarda kullanılır.

Kayış 2 kasnak arasında gerilir ve dönüşü sürücüden tahrikliye iletir. Kayış pürüzsüz bir yüzey üzerinde kaydığı için performansı düşüktür. Bu sayede kayış düzeneği dönüşü iletmenin en güvenli yoludur. Aşırı yüklendiğinde kayış kayar ve tahrik edilen mil durur.

Aktarılan devir sayısı kasnakların çapına ve yapışma katsayısına bağlıdır. Dönüş yönü değişmez.

Geçiş tasarımı bir kayış dişli tahrikidir.

Kayış üzerinde çıkıntılar ve dişli üzerinde dişler bulunmaktadır. Bu tip kayış arabanın kaputunun altında bulunur ve dişlileri krank mili ile karbüratörün akslarına bağlar. Aşırı yüklendiğinde, ünitenin en ucuz parçası olduğu için kayış kırılır.

Zincir dişlilerden ve makaralı bir zincirden oluşur. İletilen hız, kuvvet ve dönüş yönü değişmez. Zincir tahrikleri taşıma mekanizmalarında ve konveyörlerde yaygın olarak kullanılmaktadır.

Dişli Özellikleri

Bir dişli tahrikinde, tahrik eden ve tahrik edilen parçalar, dişlerin birbirine geçmesi yoluyla doğrudan etkileşime girer. Böyle bir düğümün çalışmasının temel kuralı, modüllerin aynı olması gerektiğidir. Aksi takdirde mekanizma sıkışacaktır. Buradan çapların diş sayısıyla doğru orantılı olarak arttığı anlaşılmaktadır. Hesaplamalarda bazı değerler başkalarıyla değiştirilebilir.

Modül, iki bitişik dişin aynı noktaları arasındaki boyuttur.

Örneğin eksenler arasında veya merkez çizgisi boyunca bir sarmal üzerindeki noktalar arasında Modül boyutu, dişin genişliğinden ve aralarındaki boşluktan oluşur. Modülü taban çizgisi ile diş ekseninin kesiştiği noktada ölçmek daha iyidir. Yarıçap ne kadar küçük olursa, dış çap boyunca dişler arasındaki boşluk o kadar fazla bozulur; nominal boyuttan yukarıya doğru artar. İdeal kıvrımlı şekiller pratikte yalnızca bir rafta bulunabilir. Teorik olarak maksimum sonsuz yarıçapa sahip bir tekerlek üzerinde.

Diş sayısı az olan parçaya dişli denir. Genellikle motordan tork ileten liderdir.

Dişli çarkın çapı daha büyüktür ve bir çift halinde tahrik edilir. Çalışma ünitesine bağlanır. Örneğin, gerekli hızda dönüşü bir arabanın tekerleklerine veya bir takım tezgahının miline iletir.

Tipik olarak dişli takımı devir sayısını azaltır ve gücü artırır. Bir çiftte daha büyük çaplı bir parça varsa, çıkışta tahrik dişlisi daha fazla sayıda devire sahiptir ve daha hızlı döner, ancak mekanizmanın gücü azalır. Bu tür viteslere vites küçültme denir.

Dişli ve çark etkileştiğinde aynı anda birkaç miktar değişir:

• Devir sayısı;
• güç;
• dönme yönü.

Dişlilerin parçalar üzerinde farklı diş şekilleri olabilir. Bu, başlangıç ​​yüküne ve eşleşen parçaların eksenlerinin konumuna bağlıdır. Dişli hareketli bağlantı türleri vardır:

• düz dişler;
• helezoni;
• şerit;
• konik;
• vida;
• solucan

En yaygın ve gerçekleştirilmesi en kolay olanı düz dişlidir. Dişin dış yüzeyi silindiriktir. Dişli ve tekerlek eksenlerinin düzeni paraleldir. Diş parçanın ucuna dik açılarda yerleştirilmiştir.

Tekerleğin genişliğini arttırmak mümkün olmadığında ancak büyük bir kuvvetin iletilmesi gerektiğinde diş açılı olarak kesilir ve böylece temas alanı artar. Dişli oranının hesaplanması değişmez. Ünite daha kompakt ve güçlü hale gelir.

Helisel dişlilerin dezavantajı rulmanlara ek yük binmesidir. Ön parçanın basıncından kaynaklanan kuvvet, temas düzlemine dik olarak etki eder. Radyal kuvvete ek olarak eksenel bir kuvvet de ortaya çıkar.

Şerit bağlantısı, eksen boyunca gerilimi telafi etmenize ve gücü daha da artırmanıza olanak tanır. Tekerlek ve dişli, farklı yönlere yönlendirilmiş 2 sıra eğik dişe sahiptir. Şanzıman sayısı düz dişliye benzer şekilde diş sayısı ve çap oranına göre hesaplanır. Chevron dişlilerinin uygulanması zordur. Yalnızca çok ağır yüke sahip mekanizmalara kurulur.

Çok kademeli bir dişli kutusunda, dişli kutusunun girişindeki tahrik dişlisi ile çıkış milindeki tahrik edilen halka dişli arasında yer alan tüm dişli parçalarına ara dişli denir. Her bir çiftin kendine ait dişlisi, dişlisi ve tekerleği vardır.

Şanzıman ve şanzıman

Dişlilere sahip herhangi bir dişli kutusu bir dişli kutusudur, ancak bunun tersi doğru değildir.

Şanzıman, üzerinde farklı boyutlarda dişlilerin bulunduğu hareketli şaftlı bir şanzımandır. Eksen boyunca kaydırılarak, işteki ilk olarak bir veya daha fazla parça çiftini içerir. Değişiklik, çeşitli dişlilerin ve tekerleklerin alternatif bağlantısı nedeniyle meydana gelir. Çapları ve iletilen devir sayıları bakımından farklılık gösterirler. Bu sadece hızı değil aynı zamanda gücü de değiştirmeyi mümkün kılar.

Araba şanzımanı

Makinede pistonun öteleme hareketi krank milinin dönme hareketine dönüştürülür. Aktarım, birbiriyle etkileşime giren çok sayıda farklı bileşenin bulunduğu karmaşık bir mekanizmadır. Amacı, motordan tekerleklere dönüş aktarımını iletmek ve devir sayısını (arabanın hızını ve gücünü) düzenlemektir.

Şanzıman birkaç vites kutusu içerir. Bu, her şeyden önce:

• şanzıman - hızlar;
• diferansiyel.

Kinematik diyagramdaki dişli kutusu krank milinin hemen arkasında bulunur ve hızını ve dönüş yönünü değiştirir.

Diferansiyelin aynı eksende birbirine zıt yerleştirilmiş iki çıkış mili vardır. Farklı yönlere bakıyorlar. Şanzıman - diferansiyelin dişli oranı 2 birim dahilinde küçüktür. Dönme ekseninin konumunu ve yönünü değiştirir. Konik dişlilerin birbirine zıt dizilimi nedeniyle, bir dişliye takıldığında aracın aks konumuna göre tek yönde dönerek torku doğrudan tekerleklere iletirler. Diferansiyel, tahrik edilen uçların ve arkalarındaki tekerleklerin hızını ve dönüş yönünü değiştirir.

Dişli oranı nasıl hesaplanır

Dişli ve çark aynı modüle ve orantılı çaplara sahip farklı sayıda dişe sahiptir. Dişli oranı, tahrik edilen parçanın tam bir daire döndürmesi için tahrik parçasının kaç devir yapacağını gösterir. Dişliler sağlam bir bağlantıya sahiptir. İçlerinde iletilen devir sayısı değişmez. Bu, aşırı yük ve toz koşullarında ünitenin çalışmasını olumsuz etkiler. Diş, kasnak üzerindeki kayış gibi kayamaz ve kırılmaz.

Dirençsiz hesaplama

Dişli oranı hesaplanırken her parçadaki diş sayısı veya yarıçapları kullanılır.

u 12 = ± Z 2 /Z 1 ve u 21 = ± Z 1 /Z 2,

Burada u 12 dişli ve tekerlek dişli oranıdır;

Z 2 ve Z 1 – sırasıyla tahrik edilen tekerleğin ve tahrik dişlisinin diş sayısı.

Tipik olarak saat yönündeki hareket yönü pozitif kabul edilir. İşaret, çok kademeli dişli kutularının hesaplamalarında büyük rol oynar. Her dişlinin dişli oranı kinematik zincirde yer alma sırasına göre ayrı ayrı belirlenir. İşaret, ek diyagramlara gerek kalmadan, çıkış milinin ve çalışma ünitesinin dönme yönünü hemen gösterir.

Birkaç dişliye sahip çok kademeli bir dişli kutusunun dişli oranının hesaplanması, dişli oranlarının çarpımı olarak tanımlanır ve aşağıdaki formülle hesaplanır:

u 16 = u 12 ×u 23 ×u 45 ×u 56 = z 2 /z 1 ×z 3 /z 2 ×z 5 /z 4 ×z 6 /z 5 = z 3 /z 1 ×z 6 /z 4

Dişli oranını hesaplama yöntemi, devir sayısının önceden belirlenmiş çıkış değerlerine sahip bir dişli kutusu tasarlamanıza ve teorik olarak dişli oranını bulmanıza olanak tanır.

Dişli kutusu serttir. Parçalar, kayış tahrikinde olduğu gibi birbirine göre kayamaz ve dönüş sayısının oranını değiştiremez. Bu nedenle çıkış hızı değişmez ve aşırı yüke bağlı değildir. Açısal hızın ve devir sayısının hesaplanması doğru çıkıyor.

Dişli verimliliği

Dişli oranını gerçekten hesaplamak için ek faktörlerin dikkate alınması gerekir. Formül açısal hız için geçerlidir; kuvvet ve kuvvet momenti ise gerçek bir dişli kutusunda çok daha azdır. Değerleri iletim momentlerinin direnciyle azalır:

• temas eden yüzeylerin sürtünmesi;
• kuvvet ve deformasyona karşı direnç etkisi altında parçaların bükülmesi ve bükülmesi;
• anahtarlar ve spline'lardaki kayıplar;
• Rulmanlarda sürtünme.

Her bağlantı, yatak ve montaj tipinin kendi düzeltme faktörleri vardır. Formüle dahil edilirler. Tasarımcılar her bir anahtarın ve yatağın bükülmesi için hesaplama yapmazlar. Dizin gerekli tüm katsayıları içerir. Gerekirse hesaplanabilirler. Formüllerin basitlikten hiçbir farkı yok. Yüksek matematiğin unsurlarını kullanırlar. Hesaplamalar, krom-nikel çeliklerinin kabiliyetine ve özelliklerine, sünekliğine, çekme mukavemetine, bükülmeye, kırılmaya ve parçanın boyutları da dahil olmak üzere diğer parametrelere dayanmaktadır.

Rulmanlara gelince, bunların seçildiği teknik referans kitabı, çalışma durumlarının hesaplanmasına yönelik tüm verileri içerir.

Güç hesaplanırken dişlilerin ana göstergesi kontak yamasıdır, yüzde olarak gösterilir ve boyutu büyük önem taşır. Yalnızca çekilmiş dişler tüm kıvrım boyunca ideal bir şekle ve dokunuşa sahip olabilir. Pratikte mm'nin birkaç yüzde biri hatayla üretilirler. Ünite yük altında çalıştığında, parçaların birbirleriyle etkileşime girdiği yerlerde kıvrım üzerinde noktalar belirir. Diş yüzeyinde ne kadar fazla alan kaplarlarsa dönme sırasında kuvvet o kadar iyi iletilir.

Tüm katsayılar bir araya getirilir ve sonuç, dişli kutusu verimlilik değeridir. Verimlilik yüzde olarak ifade edilir. Giriş ve çıkış millerindeki gücün oranı ile belirlenir. Ne kadar çok dişli, bağlantı ve yatak olursa verimlilik o kadar az olur.

Dişli oranı

Dişli oranının değeri dişli oranıyla aynıdır. Açısal hızın ve kuvvet momentinin büyüklüğü çapla orantılı olarak ve diş sayısına göre değişir ancak tam tersi anlam taşır.

Diş sayısı ne kadar fazla olursa açısal hız ve darbe kuvveti - gücü o kadar düşük olur.

Kuvvetin ve yer değiştirmenin büyüklüğünün şematik bir gösterimi ile dişli ve tekerlek, dişlerin temas noktasında ve eşleşen parçaların çaplarına eşit yanlarda bir desteğe sahip bir kaldıraç olarak temsil edilebilir. 1 diş kaydırıldığında uç noktaları aynı mesafeyi kat eder. Ancak her parçanın dönme açısı ve torku farklıdır.

Örneğin 10 dişli bir dişli 36° dönmektedir. Aynı zamanda 30 dişli kısım 12° hareket eder. Çapı daha küçük olan bir parçanın açısal hızı 3 kat daha fazladır. Aynı zamanda bir noktanın dış çap üzerinde kat ettiği yol arasında ters orantılı bir ilişki vardır. Dişlide dış çapın hareketi daha azdır. Kuvvet momenti yer değiştirme oranıyla ters orantılı olarak artar.

Parçanın yarıçapı arttıkça tork da artar. Darbe kolunun boyutuyla, yani hayali kolun uzunluğuyla doğru orantılıdır.

Dişli oranı, dişliden iletildiğinde kuvvet momentinin ne kadar değiştiğini gösterir. Dijital değer iletilen hıza uygundur.

Dişli oranı aşağıdaki formül kullanılarak hesaplanır:

U 12 = ±ω 1 /ω 2 =±n 1 /n 2

burada U 12 tekerleğe göre dişli oranıdır;

En yüksek verime ve aşırı yüke karşı en az korumaya sahiptir; kuvvet uygulama elemanı kırılır ve karmaşık üretim teknolojisiyle yeni, pahalı bir parça yapmak zorunda kalırsınız.