Ministarstvo obrazovanja i nauke u Ukrajini
Državni univerzitet Harkov
Prehrana i trgovina
odeljenje za rashladnu opremu
Procijenjeni grafički rad
na temu: "Proračun jednostepenog kruga za hlađenje pare,
određivanje parametara rashladnog sredstva.
Izbor kompresora i kondenzatora "
Dakle, ovaj centar pokriva osnovno opterećenje. Odvojene rashladne mašine povezane su ili prekinute u fiksnom slijedu ovisno o opterećenju. To je zato što je potreba za hlađenjem vanjskog klima uređaja za čišćenje čistih soba, ne ovisi samo sa vanjske temperature, već i iz vanjske vlažnosti.
Preostali rashladni sustav sastoji se od stare rashladne mašine, a ručno je uključeno, a rashladna mašina za apsorpciju, koja se ne može integrirati u bilo koji niz prebacivanja kao rezultat posebnih graničnih uvjeta koji se odnose na proces, a samim tim nije dio ove studije. Ovaj rashladni centar pokriva preostalu godišnju potražnju za hlađenjem.
Izvodi: Student 3. kursa
c. M- 17 Fotografije
Moshnin E. S.
Provjereno:
Petrenko E. V.
Kharkov 2010.
1. Zadatak za RGP .............................................. ... ........................... 3
2. Termički izračun .............................................. .......................... 4
3. Izbor kompresora frižidera ....................................... 7
4. Izbor električnog motora KM .......................................... ............ ... 8
Rashladni rashladni strojevi u rashladnim uređajima vrši se koristeći cijevi za hlađenje isparavanjem. Ipak, postoje i rashladne mašine koristeći zračne kondenzatore. Pored odgovarajućih rashladnih strojeva koji se koriste u rashladnim uređajima, apsolutno je potrebno razmotriti odgovarajuće situacije za ponovno hlađenje tokom studije. Iz dostupnih mjernih podataka, za pojedinačne mašine dobiveno je djelomično opterećenje karakteristika opterećenja. Djelomične krivulje opterećenja su vrlo slične, ali na različitim nivoima u pogledu efikasnosti instalacije.
5. Izbor kondenzatora ............................................. ..................... 9
6. Zaključak .................................................. ..........................................10.
7. Dodatak (I-LGP dijagram s integriranim ciklusom strojeva za hlađenje pare)
1. Zadatak RGR
Odaberite i pokupite hladnjak (kompresor i kondenzator) za ugradnja hlađenja Performanse Q 0 \u003d 2 kW sa cirkulirajućom opskrbom vodom. Rashladna jedinica služi komoru dva faza zamrzavajući meso za hladnjak postrojenja za preradu mesa koja se nalazi u gradu Kamensk-Podolsk. Održavanje zadanog temperature zraka T n \u003d - 12 ° C u rashladnoj komori izvodi se pomoću hlađenja baterija.
Iz ovih metroloških utrka dobiven je tipičan tečaj koji se prenosi na druge strojeve za hlađenje vode bez izričitih mjernih podataka. Tada se posebno ponašanje djelomičnog opterećenja događa zbog skaliranja ovog tipičnog predmeta s relevantnim pristupačnim radnim mjestima. Treba napomenuti da se mogu pojaviti različiti nivoi efikasnosti s identičnim hladnjacima.
Razlog za to je da se specifikacije proizvođača izračunavaju vrijednosti za rad u optimalnim uvjetima. Zatim ćemo razgovarati o modeliranju rashladnih strojeva, a zatim razmotriti ilustraciju rashladne ivice. Nakon ponašanja djelomičnog opterećenja utvrđeno je iz analize radnih podataka za svaku rashladnu mašinu, nalazi se dio linearizacije ovih gubitaka u sljedećoj fazi procesa. Ponašanje djelomičnog opterećenja svake mašine bilo je linearizirano dvije vanjske i tri unutrašnje referentne točke kako bi se umanjila srednja kvadratna greška, kao rezultat koji je optimalan položaj referentnih točaka utvrđen kao dio korištene metode linearizacije.
Slika 1. Jednostepena rashladna mašina, koja radi na teorijskom ciklusu: a je šematski dijagram (u - isparivač; BP - separator tečnosti; Pb je regulacijski ventil (droseller); CD - kondenzator; KM - kompresor); B - Izgradnja ciklusa u grafikonu S - t; B - Izgradnja ciklusa u LGP-i dijagramu.
2. Teplovaplaćanje
Rezultat takve linealizacije prikazan je na slici 6. Pored rashladnih strojeva, potrebna su detaljna pažnja i modeliranje rashladnih strojeva. Glavni problem modeliranja isparivačkih cijevi za hlađenje je opisati ovisnost kapaciteta za hlađenje na temperaturi mokrim termometrom. Glavno ponašanje ciklusa rashladnog ciklusa prikazan je na slici 7. do sada je dovoljan kapacitet hlađenja hlađenja kapaciteta hlađenja, možete održavati željenu temperaturu hlađenja. U ovom području, potreba za hlađenjem kapaciteta u skladu s tim povećava se sa vlažnom temperaturom sve dok se ne postigne maksimalna snaga hlađenja i, respektivno, maksimalna električna snaga.
Način rada rashladne jedinice karakterizira temperature ključanja t. o. , kondenzacija t. do , superhlađenje (tečni rashladno sredstvo prije regulatornog ventila) t. po , usisavanje (parovi na ulazu u kompresor) t. sunce .
Prilikom određivanja izračunatih parametara ambijentalnog zraka uzimamo u obzir temperaturni režim ljetnog razdoblja.
Izračun cirkulacijskog vodovoda
Od ove točke, željena temperatura vode za hlađenje više ne može biti podržana, a povećava se. Ispravljena krivulja ilustrira tečaj sa donjim kapacitetom za hlađenje koji se može raspršiti. Za većinu blokova hlađenja, mjerni podaci nisu bili dostupni u cijelom području. Uvjeti u kojima se željena vrijednost temperature hlađenja ne mogu više podržavati, dogodio se tijekom mjernog razdoblja samo za nekoliko gradiva. Međutim, iz izmjerenih podataka i instaliranih električna snaga Možete odrediti maksimalna snaga Hlađenje koje se raspadaju, zadržavajući određenu temperaturu, za svaku temperaturu vlažne lampe.
Procijenjeni parametri zraka za grad: Zaporizhia
t. z.P. - (temperatura zraka ljeto) t. z.P. = + 33 0 Od;
φ z.P. . - (relativna vlažnost zraka - ljeto) φ z.P. = 39 %.
Za I- u dijagramu (nanesite 2) za vlažni zrak, pronalazimo početno značenje entalpy-a, što odgovara temperaturi zraka ljetnog mjeseca, a relativna vlažnost zraka ovog mjeseca je stoga i. \u003d 67kJ / kg.
Odgovarajući postupak prikazan je na slici 8. Količina hlađenja, iz kojeg se temperatura vode za hlađenje više ne podržava, tako je izgrađena u odnosu na različite temperature vlažnih svjetiljki. Tada funkcija polinoma kompenzacije aplikacijskih točaka pruža funkcionalnu vezu za modeliranje. Simulacija suhih hladnjaka napravljena je na isti način. Potreba za energijom ventilatora linearno se povećava stalna temperatura Lakoća ako se može podržati.
Nakon što definiramo temperaturu na vlažnom termometru t. m.T. = 22 0 Od(prelazna linija) i. \u003d 64 kJ / kgšto karakteriše toplotni sadržaj u zraku, sa linijama φ \u003d 100%).
Temperatura obrnute vode T W (prozori koji se isporučuje na kondenzator) Uzmite 3 ... 4 0 Između temperaturu mokrim termometra, dakle, prihvatite:
Rezultat je ekvivalentna krivulja, kao što je prikazano na slici 7, osim što je narudžba temperatura protoka i apscisa - vanjska temperatura. Svaka komponenta sadrži hibridni matematički model nelinearnih algebričnih jednadžbi i linearne optimizacije jednadžbe. Prvi nelinearni dio modela koristi se za određivanje parametara modela linearnog optimizacije. Ovi su parametri, na primjer, ponašanje ovisno o temperaturi od djelomičnog opterećenja ili slično.
Koeficijent prenošenja topline sa vanjske površine izolacije
Pomoću ovih parametara možete odrediti optimalan način rada. Ovaj se optimum koristi u drugoj komponenti nelinearnog modela za određivanje promjenjive rezultata. Optimalno je definirano za svaki od ovih tipki. Ovaj postupak izveden je za različite vanjske temperature i vanjsku vlažnost.
t. w. \u003d T. m.T. + 3= 23 + 3 = 25 0 Od.
Koristeći odlazne podatke, s obzirom da je kondenzator dio rashladne jedinice, koji služi rashladnoj komori za zamrzavanje mesa i radi na cirkulacijskoj vodi, odaberite evaporativni kondenzator. U kondenzatorima ove vrste, relativno mala potrošnja cirkulacijske vode, tako da instalacija ne treba poseban uređaj Za hlađenje vode.
Slika 10 prikazuje primjer takve rampe za određeni vanjski zrak. Rampa sadrži numerički optimalni stil pokreta za svaku djelomičnu ulogu sa povećanjem sa 100 kW. Rashladne jedinice na dijagramu su diferencirane. Numerički, optimalni sekvencijalni krug za svaki slučaj djelomičnog opterećenja rezultat je slijeda mašine odozgo prema gore.
Numerički optimalne narudžbe za prebacivanje za različita opterećenja i uvjete kompresora ambijent Sada se moraju svoditi na jedan tehnički slijed prelaska na interval statusa okoliša. To se radi tako da se broj preklopnih operacija može podržati što je moguće niže i zato što je potrebno uzeti u obzir inerciju sistema. Praktičnost i praktična aktivnost ne bi trebale biti nepotrebno složeni.
Određujem režim rada rashladne mašine. Prihvaćam amonijak kao rashladno sredstvo.
Temperatura ključanja t o usvajanje ovisno o temperaturi sobe i metodom hlađenja. Kada hladne sobe sa hlađenjem baterija, tačka klivanja rashladnog sredstva će definirati kao t. o \u003d T. p - (7...10) 0 Od Dakle:
Također je važno da rezultirajuća uzastopna shema razmotri sljedeća ključna razmatranja. Da bi potražnja za hlađenjem uvijek može prekriti u svim područjima, kada radim sa osnovnim opterećenjem, potrebno je raditi barem jednu veliku rashladnu mašinu koja može nadoknaditi ove oscilacije, a ostajući povoljan raspon djelomičnog opterećenja.
Tabela 1 prikazuje uzastopno tehnički programi Za pet odabranih okolišnih uvjeta karakteriziranih temperature vlažne lampe. Crvene ćelije odgovaraju niskom prioritetu u odnosu na slijed prelaska u lijevu i zelenu - veći prioritet. Sumpiranje lijeve dvije narudžbe u ljetniA tačna tri prebacivanje u zimskom režimu ne vode do značajne razlike u redoslijedu prebacivanja u ova dva načina rada ljeti i zimi.
t. o \u003d T. p - 10 = -12 - 10 = -22 0 Od.
Kako bi se spriječio vlažan udar kompresora pare rashladnog sredstva ispred njega pregrijavanje. Za mašinu koja radi na amonijaku, sigurnost rada se osigurava prilikom pregrijavanja pare na 5...15 0 Od.
Uzimam temperaturu rashladnog para na 7 0 Od Iznad tačke ključanja:
Ovim sažetkom različitih tehnički optimiziranih uzastopnih prelazi u dva načina rada ljeti i zimi, provedba u relevantnim programima upravljanja značajno je pojednostavljena. Izračun prednosti ovih novo definiranih serijske šeme Uz drugi model simulacije doveo je do ekonomije potrošnje električne energije za upotrebu od 14, 5%. Ovo smanjenje uglavnom je zbog činjenice da se prosječna nosivost odgovarajućih aktivnih strojeva povećala sa 69, 7% na oko 79, 2%.
Izračunajte toplotnu izolaciju cjevovoda. Za koje rashladno sredstvo iz isparivača izlazi iz isparivača. Otpor prijenosa topline
Metodologija je predstavljena kako optimizirati sistem hlađenja pomoću alata za modeliranje. Broj različitih uzastopnih krugova može se smanjiti na tehnički upravljanu i lako implementiranu opciju s ljetnim i zimskim režimima.
t. v.S. = -22 + 7 = -15 0 Od.
Temperatura kondenzacije za isparni kondenzator definira se od strane Dodatka 3. S obzirom na uvjete okolnog zraka ( t. z.P. = +33 0 Od, φ z.P. = 0.39 ) I gustoća toplotnog fluksa Q F, SHO za Vione sobe Kondenzator postaje: tUŽILAC WHITING - PITANJE: F. = 2000W / M. 2 , Uzimam temperaturu kondenzacije t. k. =+37 0 Od.
Kirschbaum, s.: Razvoj softverskog paketa za modeliranje industrijskih proizvodnih procesa u energetskim aspektima. Rashladno sredstvo pruža kompresor kompresora sa amonijakom, u kojem se blok kompresor nalazi u poluhermetičkoj ili hermetičkoj školjci. Atmosferski dijelovi amonijaka dijela motornog kompresora izrađeni su od materijala otpornih na amonijum. U hermetičkoj ili poluhermetičkoj brtvi, električni motor je uređen na takav način da je u osnovi izložena samo statička amonijalna atmosfera.
Preuzimam temperaturu super -Oliziranja tečnog rashladnog sredstva na 5 0 Od Iznad temperature kružnog vode:
t. po = 25 + 5=30 0 Od.
Na dobivenim temperaturama ( t. o. T. do T. sunce T. po) Izrađujemo konstrukciju jednostepenog pare strojnog ciklusa u dijagramu LG-I, pod brojem numeriranih točkica, respektivno, sa Sl. 2.
To dovodi do niže korozivne aktivnosti u odnosu na fluidni amonijak. Za klimatizaciju sa temperaturom zraka, puno premaši unutrašnjoj temperaturi, može se očekivati \u200b\u200bzbog upotrebe kontrole brzine s uštedom električnog pogona uštede od najmanje 15%. Labava kontura donosi u ovom slučaju u kombinaciji sa kondenzatorom sa hlađen zrak nema dodatnih koristi jer njegova energija pozitivan efekat Na osnovu upotrebe niskih vanjskih temperatura.
U sljedećem opisu dodatnih utjelovljenja izuma koriste se identične referentne pozicije za identične ili odgovarajuće komponente. Sl. 6 prikazuje drugo utjelovljenje sadašnjeg izuma, koji se razlikuje od utjecaja Sl. 1 je u osnovi činjenica da su dvije šeme 23 i 26 slane slane otoke. Kontura od 26 slane pločice slična je krugu sa irajnom krugom 23, kružnim tečna pumpa 24 i prolazak kroz drugi uređaj za izmjenjivač topline.
Slika 2.Izgradnja jednostepene mašine za hlađenje pare u grafikonu LG - I.
Rezultati određivanja parametara rashladnog sredstva su fiksirani u tablici 1.
Tablica 1
Parametriju rashladnog sredstva unodalni Bodovi
Kako bi se spriječilo kondenzacija vlage sa ambijentalnog zraka na sloju prevlake toplinske izolacije cjevovoda sa temperaturom ispod temperature okoline, provjeravamo debljinu izolacijskog sloja za površine cjevovoda koji se nalaze u zatvorenim prostorima
Kroz redak 30 i trosmjerni mikser 32 sa električnim motorom, protok konture 26 rashladnog sredstva povezan je s protokom od 23 rashladnog sredstva. Kroz liniju 34 i provjera ventila 36 Povratak kruga 26 rashladnog sredstva povezan je s povratkom kruga 23 rashladnog sredstva. Položaj trosmjernog miksera 32 kroz temperaturni senzor 38, koji se nalazi u povratu drugog kruga rashladnog sredstva 26. Kao rezultat toga, hlađenje u drugom uređaju za izmjenjivač topline 28 regulirano je malim mješanjem vrlo hladne slane otoke ili rashladne tečnosti iz prvog kruga 22 slane otoke u relativno toplom drugom krugu 26.
|
soba bodovi |
Parametri |
|||||
|
p,MPa |
v, M. 3 / kg |
i, KJ / kg |
s, KJ / kg · K |
stanje Agent |
||
|
odijela. Rashech |
||||||
|
odijela. Pergret |
||||||
|
pregrijati |
||||||
|
odijela. Rashech |
||||||
|
zasićen.zhid |
||||||
|
po. tečnost |
||||||
|
vlaga. Napomene |
||||||
Termički izračun jednostepenog hladnjaka:
Specifični masivni kapacitet hlađenja:
tUŽILAC WHITING - PITANJE: 0 \u003d I. jedan - I. 4 ,=1440-330= 1110 (KJ / kg),
Specifičan obim snage hlađenja:
tUŽILAC WHITING - PITANJE: v. \u003d TUŽILAC WHITING - PITANJE: 0 / V. 1 ,=1 110 /0.77 =1441 (KJ / M 3 ),
Specifični teorijski kompresijski rad:
tUŽILAC WHITING - PITANJE: vN \u003d I. 2 - I. 1 ,=1 800 -1440= 360 (KJ / kg),
Toplina koja dobija 1 kg rashladnog sredstva u kondenzatoru:
tUŽILAC WHITING - PITANJE: do \u003d I. 2 - I. 3 ",=1 800 - 370=1 430 (KJ / kg),
Toplina koja prima 1 kg rashladnog sredstva u superdaru:
tUŽILAC WHITING - PITANJE: od \u003d I. 3 " - і 3 ,=370 - 330 = 40 (KJ / kg),
Toplina koja prima 1 kg rashladnog sredstva u kondenzatoru i ometajućem agentu:
tUŽILAC WHITING - PITANJE: k + P. \u003d I. 2 - і 3 , =1 800 - 330=1 470 (KJ / kg),
Toplotna ravnoteža rashladne mašine:
q \u003d TUŽILAC WHITING - PITANJE: 0 ADVOKAT KEHOE - PITANJE: vN ,=1110 + 360 =1 470 (KJ / kg),
Teoretski koeficijent hladnjaka:
\u003d TUŽILAC WHITING - PITANJE: 0 / TUŽILAC WHITING - PITANJE: vN , =1 110 / 360= 3,1
Koeficijent hlađenja hladnjaka koji radi na Carno zadnjeg ciklusa sa istim temperaturama ključanja i kondenzacije:
do \u003d T. 0 / (T. do - T. 0 )=(273-22)/((273+ 33) - (273-22))= 4,2
3. Izbor kompresora
Iz stanja je poznato da TUŽILAC WHITING - PITANJE: 0 \u003d 2 kWzatim:
1. Proširene performanse masovnog kompresora:
G. 0 \u003d TUŽILAC WHITING - PITANJE: 0 / TUŽILAC WHITING - PITANJE: 0 , =2/ 1110 = 0, 0018 (kg / s),
2. Obdrćajte par rashladnog sredstva, koji apsorbira kompresor rashladne mašine:
V. 0 \u003d G. 0 · V. 1 ,= 0,0018 · 0,8= 0,0014 (M. 3 / od)
3. Izračunavam koeficijent opskrbe kompresorom λ:
λ = λ od · λ´ w. =0, 64 0 · 0,8 \u003d 0,5
Izračunavam rasuti koeficijent λ od Uzimajući u obzir činjenicu da za kompresore koji relativni mrtvi prostor radi na amonijaku C \u003d 0,045, Pokazatelj poltorika za proširenje (za amonijačni kompresore m \u003d 0,95 ... 1,1)
Koeficijent λ´ w. Uzimajući u obzir volumetrijske gubitke koji se javljaju u kompresoru, izračunavam formulu:
λ´ w. \u003d T. 0 / T. do =251/ 310= 0,8
Provjeravamo koeficijent hranićeg kompresora na dijagramu, dat
P \u003d RK / RO (omjer kompresije) N \u003d 0,105za λ =0, 5.
4. Opisano zapremine:
V. h. \u003d V. 0 /λ, = 0,0014/ 0,5=0,0028 (M. 3 / od)
Izabranim kompresorsku jedinicu na ovom zapreminu. Ovo je 1A110-7-2.
Za konačni izbor izvršit ćemo izračun i PIDbor Električni motor CM.
4. Izbor elektromotora KM
1. Prvo određujemo teorijsku (adiabat) kompresor snage n t (iz kW):
N. t. \u003d G. 0 · P. bh. =0, 0018 · 360 = 0.64 kw.
2. Određujem važeće (indikator) moć n i (iz kW) kompresora:
N. i. \u003d N. T. / η і , =0,64/ 0,79 = 0,8 kw.
Pokazatelj KPD. Preuzimam prosječnu vrijednost.
3. Izračunajte efikasnu moć KM :
N. e. \u003d N. i. / η =0,8/ 0,87= 0,9 kw.
Na određenoj efikasnoj snazi \u200b\u200bn e (na kW), osovina kompresora (prema Dodatku 5) pokupila je elektromotor AOP 2-82-6 u kompresor sa rezervom snage 10 ... 15%. To se ne odnosi na ugrađene električne motore čiji mogu biti znatno manje.
5. Izbor kondenzatora
Za odabir kondenzatora za hlađenje, prvo morate odrediti toplinsko opterećenje na kondenzatoru Q K (iz KW).
1. Važeća toplotna opterećenja uzimajući u obzir gubitke u procesu kompresije koje definiram formulom:
TUŽILAC WHITING - PITANJE: k. d. \u003d TUŽILAC WHITING - PITANJE: 0 + N. i. = 2 + 0,8 = 2,8 kw
TUŽILAC WHITING - PITANJE: k. t. \u003d G. 0 · P. k + P. = 0,0018 · 1470= 2, 7 kw.
3. tako kao TUŽILAC WHITING - PITANJE: k. d. > TUŽILAC WHITING - PITANJE: k. t. = 2,8 > 2,7 Stoga je termičko opterećenje niže od stvarnog termičkog opterećenja.
Prilikom izračunavanja parametara usvojen je evaporativni kondenzator sa specifičnim toplotnim tokom tUŽILAC WHITING - PITANJE: F. \u003d 2000 W /m. 2
Potrebno područje površine prijenosa toplote kondenzatora:
F \u003d TUŽILAC WHITING - PITANJE: k / TUŽILAC WHITING - PITANJE:= 2,7 / 1 470 = 0,0018 m. 2
Dodatkom 6, prihvaćam kondenzatorski evaporativni IR - 90 s površinom glavnog dijela 75 m 2, prema tome, prihvaćam za ugradnju dva takve dijelove ukupne površine 150 m 2
6. Zaključak
Prilikom izračunavanja radnog načina hladnjaka i odabirom rashladne opreme na njega, savladao sam osnovu i principe rashladne jedinice za smrzavanje mesa. Naučio je na osnovu početnih podataka (temperatura zraka i relativne vlage) za pronalaženje i prebrojavanje temperature: ključanja, kondenzacije, usisavanje i superkoliranje. I unesite ove vrijednosti karakterizirajući parametre i agregatni stag rashladnog sredstva (amonijak) u LGP - I dijagramu.
Također, tokom implementacije RGD-a naučio je kako pravilno i ekonomski odabrati potrebnu opremu (kondenzator, kompresor i motor).
Najvažniji parametri na kojima je snaga odabrane rashladne jedinice ovisi:
- zapremina rashladnog veća
- režim temperature kamere
- temperatura okoliša
- debljina zida kamere
- stopa ažuriranja proizvoda u komori
Prije svega, snaga jedinice ovisi o zapremina hlađenja rashladne mreže - veća količina, the više snage.
Liniju Rashladne jedinice ARIAD-a za hlađenje kamere predstavljaju oba monobloka i split sustavi koji rade u dva temperaturna načina:
- Mediteransko monoblocks - Ams. i Split sustavi - Kms., Držite temperaturu unutar komore + 5 ... -5 ° C.
- Monoblocks niskog temperature - ALS. i Split sustavi - KLS. od radna temperatura -18 ° C.
Sa prosječnim temperaturnim načinom rada (+ 5 ... -5 ° C) Većina hrane pohranjuje se poput povrća, voća, sir kobasica, pića, mlijeka. Pri niskom temperaturnom režimu (-15 ... -20 ° C), smrznuto meso, riba, sladoled se pohranjuju.
Temperatura okoliša Veoma značajno utiče na izbor rashladne jedinice. U većini slučajeva varira u rasponu od +20 do +40 ° C. Nepravilna definicija vanjske temperature može dovesti do izbora jedinice sa malim napajanjem, koja se nakon toga može povećavati u smanjenju razdoblja skladištenja proizvoda ili čak oštetiti ih.
Naravno da su zidovi debljine 100 mm relevantni za kamere sa niskim temperaturama ili za kamere s velikim zapreminom od 50-80 m3, ali u praksi je većina kamera debljina zida 80 mm.
Stopa ažuriranja proizvoda u komori Posebno je važno za režime niskog temperature, od tada, u vrijeme sobe u komori robe, povećanje temperature okoline u Domu uzrokovano višom temperaturom robe koja se stavlja u njega i gubitak hladnoće kad su vrata je otvoren. Sve to može uticati na izbor rashladne jedinice. Standardni izračun rashladne jedinice temelji se na vrijednosti od 10% napona komore za 1 dan.
Dovoljno je odabrati potrebnu rashladnu jedinicu pomoću tablica koje pruža proizvođač hladnjaka. Na primjer, u nastavku prikazuje tablice odabira ariad rashladnih jedinica za hlađenje komore debljine zidova od 80 mm.
Tabela "Odabir arijskih agregata srednje temperature za hladnjake komora različitog volumena"
Tabela "Odabir rashladnih rashladnih agregata agregata za kamere različitog zapremine"
U njima vertikalni blokovi ukazuju na načine skladištenja temperature i u vodoravnim blokovima, marku rashladne jedinice i temperature okoline. Na raskrižju odabranih uvjeta, naznačena je maksimalna dozvoljena zapremina hladnjaka s debljinom zida od 80 mm.
Na primjer, imamo rashladnu komoru Ariada KHN-14.9 i zapremina od 14,9 m3.
Trebamo skladištiti proizvode na temperaturama -18 ° C.
Temperatura okoline + 30 ° C.
Na osnovu drugog stola zahtijevamo bilo als 220 monoblok ili KLS 220 Split sustav s maksimalnim dopuštenim, u datim uvjetima, jačinu komore je 18 m3.
