BỘ GIÁO DỤC VÀ KHOA HỌC UKRAINE
TRƯỜNG ĐẠI HỌC BANG KHARKIV
THỰC PHẨM VÀ THƯƠNG MẠI
Khoa Thiết Bị Điện Lạnh
Công việc tính toán và đồ họa
đề tài: “Tính chu trình của máy làm lạnh hơi nước một cấp,
xác định các thông số môi chất lạnh.
Lựa chọn máy nén và bình ngưng”
Vì vậy, trung tâm này bao gồm tải cơ bản. Các thiết bị làm lạnh riêng lẻ được kết nối hoặc ngắt kết nối theo trình tự cố định tùy theo tải. Điều này là do nhu cầu làm mát của máy điều hòa không khí bên ngoài dùng cho điều hòa phòng sạch không chỉ phụ thuộc vào nhiệt độ bên ngoài mà còn phụ thuộc vào độ ẩm bên ngoài.
Hệ thống làm lạnh còn lại bao gồm một máy làm lạnh cũ được bật thủ công và một máy làm lạnh hấp thụ không thể tích hợp vào bất kỳ trình tự chuyển mạch nào do các điều kiện biên của quy trình cụ thể và do đó không nằm trong nghiên cứu này. Trung tâm làm mát này đáp ứng nhu cầu làm mát hàng năm còn lại.
Người hoàn thành: Sinh viên năm 3
gr. M-17 PHẦN
Moshnin E. S.
Đã kiểm tra:
Petrenko E.V.
Kharkov 2010
1. Phân công cho RGR……………………………….3
2. Tính toán nhiệt lượng……………………….4
3. Lựa chọn máy nén lạnh……………………….7
4. Lựa chọn động cơ điện KM……………………………….8
Việc làm mát máy làm mát trong bộ phận làm mát được thực hiện bằng cách sử dụng ống làm mát bay hơi. Tuy nhiên, cũng có những máy làm mát sử dụng bình ngưng không khí. Ngoài các máy làm lạnh tương ứng được sử dụng trong các thiết bị làm mát, việc xem xét các tình huống làm lạnh lại tương ứng trong nghiên cứu là hoàn toàn cần thiết. Từ dữ liệu đo có sẵn, đã thu được đặc tính tải từng phần cho từng máy. Các đường cong phụ tải rất giống nhau nhưng ở các mức độ khác nhau về hiệu suất của nhà máy.
5. Lựa chọn tụ điện………………………….9
6. Kết luận……………………………….……..10
7. Phụ lục (sơ đồ i-lgp tích hợp chu trình của máy làm lạnh hơi nước một cấp)
1. Nhiệm vụ RGR
Lựa chọn thiết bị làm lạnh (máy nén và bình ngưng) cho Đơn vị làm lạnh công suất Q 0 = 2 kW có cấp nước tuần hoàn. Bộ phận làm lạnh phục vụ buồng cấp đông thịt hai giai đoạn đầu tiên trên tủ lạnh của nhà máy chế biến thịt đặt tại thành phố Kamensk-Podolsk; duy trì nhiệt độ không khí cài đặt t p = - 12°C trong Buồng làm lạnh được thực hiện bằng cách sử dụng pin làm mát.
Từ các lần chạy đo lường này, một quy trình điển hình đã được thu thập và chuyển sang các máy làm mát bằng nước khác mà không có dữ liệu đo lường rõ ràng. Hành vi tải bộ phận cụ thể sau đó phát sinh từ việc mở rộng quy trình điển hình này với các điểm vận hành có sẵn tương ứng. Cần lưu ý rằng các mức hiệu suất khác nhau có thể xảy ra với các thiết bị làm lạnh giống hệt nhau.
Lý do cho điều này là các thông số kỹ thuật của nhà sản xuất là ước tính để vận hành trong điều kiện tối ưu. Tiếp theo chúng ta sẽ thảo luận về mô hình máy làm mát và sau đó xem minh họa về tháp giải nhiệt. Khi hành vi tải một phần đã được xác định từ việc phân tích dữ liệu vận hành cho từng máy làm lạnh, bước tiếp theo trong quy trình là tuyến tính hóa từng phần các tổn thất này. Hoạt động tải bộ phận của mỗi máy được tuyến tính hóa bằng hai điểm tham chiếu bên ngoài và ba điểm tham chiếu bên trong để giảm thiểu sai số bình phương trung bình gốc, dẫn đến vị trí tối ưu của các điểm tham chiếu được xác định như một phần của phương pháp tuyến tính hóa được sử dụng.
Hình 1. Máy làm lạnh một cấp hoạt động theo chu trình lý thuyết: a – sơ đồ nguyên lý (B – dàn bay hơi; VR – bình tách chất lỏng; PV – van điều khiển (van tiết lưu); PO – bộ làm mát phụ; CD – bình ngưng; KM – máy nén ); b – Xây dựng chu trình trong sơ đồ S – T; c – xây dựng một chu trình trong sơ đồ lgp-i.
2. Nhiệtphép tính
Kết quả của việc tuyến tính hóa này được thể hiện trong Hình 6. Ngoài máy làm mát, việc xem xét chi tiết và mô hình hóa tháp giải nhiệt là cần thiết. Vấn đề chính trong việc mô hình hóa các ống làm mát bay hơi là mô tả sự phụ thuộc của công suất làm mát vào nhiệt độ bầu ướt. Hoạt động cơ bản của tháp giải nhiệt được thể hiện trong Hình 7. Miễn là công suất làm mát của tháp giải nhiệt đủ, nhiệt độ nước làm mát có thể được duy trì ở một điểm đặt. Trong khu vực này, nhu cầu điện năng của tháp giải nhiệt tăng tương ứng với nhiệt độ đèn ướt cho đến khi đạt được công suất làm mát tối đa và do đó đạt được công suất điện tối đa.
Chế độ hoạt động của thiết bị làm lạnh được đặc trưng bởi nhiệt độ sôi t ồ, sự ngưng tụ t ĐẾN, làm mát phụ (chất làm lạnh dạng lỏng ở phía trước van điều khiển) t làn đường, hút (hơi ở đầu vào máy nén) t Mặt trời .
Khi xác định các thông số thiết kế của không khí xung quanh, chúng tôi tính đến chế độ nhiệt độ của thời kỳ mùa hè.
Tính toán hệ thống cấp nước tuần hoàn
Kể từ thời điểm này, nhiệt độ nước làm mát mong muốn không thể được duy trì nữa và nhiệt độ này sẽ tăng lên. Đường cong chấm minh họa một hành trình có ít năng lượng làm mát bị tiêu hao hơn. Đối với hầu hết các thiết bị tháp giải nhiệt, dữ liệu đo lường không có sẵn trên toàn bộ khu vực. Các tình trạng mà điểm đặt nhiệt độ nước làm mát không còn được duy trì trong thời gian đo chỉ xảy ra ở một số tháp giải nhiệt. Tuy nhiên, từ số liệu đo được và thiết lập năng lượng điện có thể được xác định công suất tối đa làm mát được tiêu tán trong khi vẫn duy trì nhiệt độ nhất định đối với từng nhiệt độ bóng đèn ướt.
Thông số không khí được tính toán cho thành phố: Zaporozhye
t lương- (nhiệt độ không khí mùa hè) t lương = + 33 0 VỚI;
φ lương. - (độ ẩm không khí tương đối - mùa hè) φ lương = 39 %.
Sử dụng biểu đồ i-in (Phụ lục 2) cho không khí ẩm, chúng ta tìm được giá trị entanpy ban đầu, tương ứng với nhiệt độ không khí của tháng hè và độ ẩm tương đối của không khí trong tháng này, do đó Tôi= 67kJ/kg.
Quy trình tương ứng được minh họa trong Hình 8. Công suất làm mát, từ đó nhiệt độ nước làm mát không còn được duy trì, do đó được vẽ theo các nhiệt độ bóng đèn ướt khác nhau. Sau đó, hàm bù đa thức điểm được áp dụng sẽ cung cấp kết nối chức năng cho mô phỏng. Máy làm mát khô được mô hình theo cách tương tự. Nhu cầu năng lượng của quạt tăng tuyến tính với nhiệt độ không đổi hóa lỏng nếu nó có thể được duy trì.
Sau đó chúng ta sẽ xác định nhiệt độ bằng nhiệt kế bầu ướt. t m.t. = 22 0 VỚI, (đường giao nhau Tôi= 64 kJ/kg, đặc trưng cho hàm lượng nhiệt trong không khí, với đường φ = 100%).
Nhiệt độ nước hồi t w (nước cấp vào bình ngưng) lấy cao hơn nhiệt độ của nhiệt kế ướt là 3...4 0 C nên ta chấp nhận:
Kết quả là một đường cong tương đương như trong Hình 7, ngoại trừ trục hoành biểu thị nhiệt độ dòng chảy và trục hoành biểu thị nhiệt độ bên ngoài. Mỗi thành phần chứa một mô hình toán học kết hợp các phương trình đại số phi tuyến và phương trình tối ưu hóa tuyến tính. Phần phi tuyến đầu tiên của mô hình được sử dụng để xác định các tham số của mô hình tối ưu hóa tuyến tính. Ví dụ, các tham số này là trạng thái tải từng phần phụ thuộc vào nhiệt độ hoặc tương tự.
Hệ số truyền nhiệt từ bề mặt ngoài của lớp cách nhiệt
Sử dụng các tham số này, bạn có thể xác định chế độ vận hành tối ưu. Mức tối ưu này được sử dụng trong thành phần thứ hai của mô hình phi tuyến để xác định các biến kết quả. Cái tối ưu đã được xác định cho từng nút này. Quy trình này được thực hiện đối với các nhiệt độ bên ngoài và độ ẩm bên ngoài khác nhau.
t w = t m.t. + 3= 23 + 3 = 25 0 VỚI.
Sử dụng dữ liệu gửi đi, tính đến việc thiết bị ngưng tụ là một phần của thiết bị làm lạnh, phục vụ buồng làm lạnh để cấp đông thịt và hoạt động bằng nước tuần hoàn, chúng tôi chọn thiết bị ngưng tụ bay hơi. Bình ngưng loại này có tốc độ dòng nước tuần hoàn tương đối thấp nên không cần lắp đặt. thiết bị đặc biệt cho nước làm mát.
Hình 10 cho thấy một ví dụ về đường dốc như vậy đối với một lượng không khí bên ngoài nhất định. Đoạn đường nối chứa kiểu lái xe tối ưu về số lượng cho từng trường hợp tải một phần ở các bước 100 kW. Các bộ phận làm mát được phân biệt trong sơ đồ. Thiết kế tuần tự tối ưu về số lượng cho từng trường hợp tải từng phần là kết quả của một chuỗi các máy từ dưới lên trên.
Thứ tự chuyển đổi tối ưu về mặt số lượng cho tải khác nhau máy nén và điều kiện môi trường bây giờ phải giảm xuống còn một trình tự chuyển đổi kỹ thuật cho mỗi khoảng trạng thái xung quanh. Điều này được thực hiện sao cho số lượng thao tác chuyển mạch có thể được giữ ở mức thấp nhất có thể và vì quán tính của hệ thống phải được tính đến. Tính thực tiễn và các hoạt động thực tiễn không nên phức tạp một cách không cần thiết.
Tôi xác định chế độ hoạt động của máy làm lạnh. Tôi sử dụng amoniac làm chất làm lạnh.
Điểm sôi t được lấy tùy thuộc vào nhiệt độ phòng và phương pháp làm lạnh. Khi làm mát phòng bằng pin làm mát, nhiệt độ sôi của chất làm lạnh được xác định như sau: t ồ = t P - (7...10) 0 VỚI kể từ đây:
Điều quan trọng nữa là mạch tuần tự thu được phải xem xét những cân nhắc cơ bản sau đây. Để đảm bảo nhu cầu làm mát luôn được đáp ứng ở mọi khu vực, khi vận hành tải cơ bản, cần vận hành ít nhất một máy làm mát lớn có thể bù đắp cho những biến động này trong khi vẫn duy trì trong phạm vi tải một phần thuận lợi.
Bảng 1 trình bày trình tự sơ đồ kỹ thuậtđối với năm điều kiện môi trường đã chọn được đặc trưng bởi nhiệt độ của đèn ướt. Các ô màu đỏ biểu thị mức độ ưu tiên thấp so với chuỗi chuyển đổi ở bên trái và các ô màu xanh lá cây biểu thị mức độ ưu tiên cao hơn. Tổng của hai lệnh còn lại trong chế độ mùa hè, và việc chuyển đúng ba chế độ sang chế độ mùa đông không dẫn đến sự khác biệt đáng kể về thứ tự chuyển đổi ở hai chế độ vận hành này vào mùa hè và mùa đông.
t ồ = t P - 10 = -12 - 10 = -22 0 VỚI.
Để tránh máy nén bị ướt, hơi môi chất lạnh ở phía trước bị quá nóng. Đối với máy chạy bằng amoniac, an toàn vận hành được đảm bảo khi hơi quá nóng ở nhiệt độ 5...15 0 VỚI.
Tôi đo nhiệt độ của hơi môi chất lạnh ở 7 0 VỚI trên điểm sôi:
Với bản tóm tắt về các chế độ chuyển đổi tuần tự được tối ưu hóa về mặt kỹ thuật khác nhau trong mùa hè và mùa đông, việc triển khai các chương trình điều khiển tương ứng được đơn giản hóa rất nhiều. Tính toán lợi ích của những điều mới được xác định này mạch tuần tự với mô hình mô phỏng thứ hai đã tiết kiệm được mức tiêu thụ năng lượng cho ứng dụng ví dụ là 14,5%. Mức giảm này chủ yếu là do hiệu suất sử dụng công suất trung bình của các máy đang hoạt động tương ứng tăng từ 69,7% lên khoảng 79,2%.
Chúng tôi tính toán cách nhiệt của đường ống. Qua đó chất làm mát rời khỏi thiết bị bay hơi. Khả năng chống truyền nhiệt
Một phương pháp đã được trình bày về cách tối ưu hóa hệ thống làm mát bằng các công cụ mô phỏng. Số lượng các mạch tuần tự khác nhau có thể được giảm xuống thành một tùy chọn có thể quản lý về mặt kỹ thuật và dễ thực hiện với các chế độ mùa hè và mùa đông.
t V.S. = -22 + 7 = -15 0 VỚI.
Nhiệt độ ngưng tụ của thiết bị ngưng tụ bay hơi được xác định theo Phụ lục 3. Có tính đến điều kiện không khí xung quanh ( t lương = +33 0 VỚI, φ lương = 0.39 ) và mật độ dòng nhiệt q F, đối với thiết bị ngưng tụ hơi phải là: q F = 2000W/m 2 , tôi chấp nhận nhiệt độ ngưng tụ t k =+37 0 VỚI.
Kirschbaum, S.: Phát triển gói phần mềm mô hình hóa các quy trình sản xuất công nghiệp ở khía cạnh năng lượng. Chất làm lạnh được sử dụng là bộ máy nén amoniac, trong đó bộ máy nén được đặt trong vỏ nửa kín hoặc kín. Các bộ phận khí quyển của bộ phận amoniac của động cơ-máy nén được làm bằng vật liệu kháng amoniac. Trong bao bọc kín hoặc bán kín, động cơ điện được thiết kế sao cho về cơ bản nó chỉ tiếp xúc với bầu không khí amoniac tĩnh.
Nhiệt độ làm lạnh phụ của chất làm lạnh lỏng được lấy là 5 0 VỚI trên nhiệt độ nước tuần hoàn:
t làn đường = 25 + 5=30 0 VỚI.
Dựa vào nhiệt độ thu được ( t ồ ,t ĐẾN ,t Mặt trời ,t làn đường) ta xây dựng chu trình của động cơ hơi nước một cấp theo sơ đồ lgр – i, đánh số các điểm nút theo Hình 2. 2
Điều này dẫn đến độ ăn mòn thấp hơn so với dòng chảy amoniac. Đối với điều hòa không khí có nhiệt độ không khí cao hơn nhiều so với nhiệt độ trong nhà, có thể tiết kiệm ít nhất 15% thông qua việc sử dụng điều khiển tốc độ tiết kiệm truyền động điện. Mạch nước muối trong trường hợp này kết hợp với bình ngưng có làm mát bằng không khí không có lợi ích bổ sung vì năng lượng của nó hiệu ứng tích cực dựa trên việc sử dụng nhiệt độ bên ngoài thấp.
Trong phần mô tả sau đây về các phương án bổ sung của sáng chế, các chữ số tham chiếu giống hệt nhau được sử dụng cho các thành phần giống hệt hoặc tương ứng. Trong bộ lễ phục. 6 thể hiện phương án thứ hai của sáng chế, khác với phương án trên Fig. 1, về cơ bản ở chỗ hai mạch nước muối 23 và 26 được cung cấp. Mạch nước muối 26 tương tự như mạch nước muối 23 tuần hoàn bơm chất lỏng 24 và đi qua thiết bị trao đổi nhiệt thứ hai.
Hình 2.Xây dựng chu trình của máy làm lạnh hơi nước một cấp theo sơ đồlg – tôi
Kết quả xác định các thông số của môi chất lạnh được ghi ở bảng 1.
Bàn 1
Thông số môi chất lạnh trongnútđiểm
Để ngăn chặn sự ngưng tụ hơi ẩm từ không khí xung quanh trên lớp cách nhiệt bọc ngoài của đường ống có nhiệt độ thấp hơn nhiệt độ môi trường, chúng tôi kiểm tra độ dày của lớp cách nhiệt đối với các bề mặt của đường ống đặt trong nhà.
Thông qua đường 30 và máy trộn ba chiều 32 có động cơ điện, dòng chất làm lạnh 26 được nối với dòng chất làm lạnh 23. Qua dòng 34 và kiểm tra van 36, đường hồi lưu của mạch làm lạnh 26 được nối với đường hồi lưu của mạch làm lạnh 23. Vị trí của bộ trộn ba chiều 32 thông qua cảm biến nhiệt độ 38, nằm ở phía sau của mạch làm lạnh thứ hai 26. Kết quả là, năng lượng làm mát được cung cấp trong thiết bị trao đổi nhiệt thứ hai 28 được kiểm soát bằng cách trộn nhẹ nước muối hoặc chất làm mát rất lạnh từ mạch nước muối thứ nhất 22 vào mạch nước muối thứ hai tương đối ấm hơn 26.
|
Con số điểm |
Tùy chọn |
|||||
|
P,MPa |
v, m 3 /Kilôgam |
tôi, kJ/kg |
s,kJ/kg K |
tình trạngđại lý |
||
|
hơi nước bão hòa khô |
||||||
|
hơi nước quá nhiệt khô |
||||||
|
hơi nước quá nóng |
||||||
|
hơi nước bão hòa khô |
||||||
|
bão hòa.lỏng |
||||||
|
làn đường chất lỏng |
||||||
|
hơi ẩm bão hòa |
||||||
Tính toán nhiệt của máy làm lạnh một cấp:
Công suất làm lạnh khối lượng riêng:
q 0 = tôi 1 -Tôi 4 ,=1440-330= 1110 (kJ/kg),
Khối lượng cụ thể của công suất làm mát:
q v = q 0 /v 1 ,=1 110 /0.77 =1441 (kJ/m 3 ),
Công tác lý thuyết cụ thể về nén:
q vn = tôi 2 -Tôi 1 ,=1 800 -1440= 360 (kJ/kg),
Nhiệt lượng mà 1 kg môi chất lạnh nhận được trong bình ngưng:
q ĐẾN = tôi 2 - Tôi 3 ",=1 800 - 370=1 430 (kJ/kg),
Nhiệt lượng mà 1 kg môi chất lạnh nhận được trong bộ làm mát phụ:
q Qua = tôi 3 " - і 3 ,=370 - 330 = 40 (kJ/kg),
Nhiệt lượng mà 1 kg môi chất lạnh nhận được trong bình ngưng và bộ làm mát phụ:
q k+ bởi = tôi 2 - і 3 , =1 800 - 330=1 470 (kJ/kg),
Cân bằng nhiệt của máy lạnh:
q = q 0 +q vn ,=1110 + 360 =1 470 (kJ/kg),
Hệ số hiệu suất lý thuyết:
= q 0 /q vn , =1 110 / 360= 3,1
Hệ số hoạt động của máy làm lạnh hoạt động theo chu trình Carnot ngược ở cùng nhiệt độ sôi và nhiệt độ ngưng tụ là:
ĐẾN = T 0 /(T ĐẾN -T 0 )=(273-22)/((273+ 33) - (273-22))= 4,2
3. Lựa chọn máy nén
Từ điều kiện biết được rằng Q 0 = 2 kW Sau đó:
1. Công suất khối máy nén mở rộng:
G 0 =Q 0 /q 0 , =2/ 1110 = 0, 0018 (kg/s),
2. Thể tích hơi môi chất lạnh được máy nén của máy làm lạnh hấp thụ:
V. 0 = G 0 v 1 ,= 0,0018 · 0,8= 0,0014 (m 3 /Với)
3. Tôi tính hệ số cung cấp máy nén λ:
λ = λ Với · λ´ w =0, 64 0 0,8=0,5
Tính hệ số khối lượng λ Với có tính đến điều đó đối với máy nén hoạt động bằng amoniac, khoảng chết tương đối C = 0,045, chỉ số đa hướng giãn nở (đối với máy nén amoniac m = 0,95...1,1)
hệ số λ´ w có tính đến tổn thất thể tích xảy ra trong máy nén, tôi tính toán theo công thức:
λ´ w = T 0 / T ĐẾN =251/ 310= 0,8
Chúng tôi kiểm tra hệ số cung cấp máy nén bằng sơ đồ, có tính đến
P = Pk/Po (tỉ số nén) P = 0,105 Tại λ =0, 5.
4. Khối lượng mô tả:
V. h = V 0 /λ, = 0,0014/ 0,5=0,0028 (m 3 /Với)
Tôi chọn bộ máy nén dựa trên thể tích này: 1A110-7-2.
Đối với lựa chọn cuối cùng, chúng tôi sẽ thực hiện tính toán và lựa chọn động cơ điện KM.
4. Lựa chọn động cơ điện KM
1. Đầu tiên chúng ta xác định công suất lý thuyết (đoạn nhiệt) N T (tính bằng kW) của máy nén:
N t = G 0 · q bh =0, 0018 · 360 = 0.64 kW.
2. Tôi xác định công suất thực tế (được biểu thị) N i (tính bằng kW) của máy nén:
N Tôi = N T / η і , =0,64/ 0,79 = 0,8 kW.
Chỉ số hiệu quả Tôi lấy giá trị trung bình.
3. Tính công suất hiệu dụng của CM :
N e = N Tôi / η =0,8/ 0,87= 0,9 kW.
Căn cứ vào công suất hữu dụng nhất định N e (tính bằng kW) trên trục máy nén (theo Phụ lục 5), tôi chọn động cơ điện AOP 2-82-6 cho máy nén có mức dự trữ năng lượng là 10...15%. Điều này không áp dụng cho động cơ điện lắp sẵn có công suất nhỏ hơn đáng kể.
5. Lựa chọn tụ điện
Để chọn bình ngưng máy lạnh, trước tiên bạn cần xác định tải nhiệt trên bình ngưng Q k (tính bằng kW).
1. Tải nhiệt thực tế có tính đến tổn thất trong quá trình nén được xác định theo công thức:
Q k d =Q 0 + N Tôi = 2 + 0,8 = 2,8 kW
Q k t = G 0 · q k+p = 0,0018 · 1470= 2, 7 kW.
3. Vì Q k d > Q k t = 2,8 > 2,7 , do đó tải nhiệt thấp hơn tải nhiệt thực tế.
Khi tính toán các thông số, một thiết bị ngưng tụ bay hơi có thông lượng nhiệt cụ thể đã được sử dụng q F = 2000 W/tôi 2
Diện tích bề mặt truyền nhiệt cần thiết của bình ngưng:
F = Q k/ q= 2,7 / 1 470 = 0,0018 tôi 2
Theo Phụ lục 6, tôi chấp nhận lắp đặt bình ngưng bay hơi IR - 90 với diện tích bề mặt của phần chính là 75 m2, do đó tôi chấp nhận lắp đặt hai phần như vậy với tổng diện tích là 150 m2
6. Kết luận
Khi tính toán chế độ hoạt động của máy làm lạnh và lựa chọn thiết bị làm lạnh cho máy, tôi đã nắm vững cơ sở, nguyên lý hoạt động của thiết bị làm lạnh đông lạnh thịt. Dựa trên dữ liệu ban đầu (nhiệt độ không khí và độ ẩm tương đối), tôi học cách tìm và tính toán nhiệt độ: sôi, ngưng tụ, hút và hạ thân nhiệt. Và nhập các giá trị đặc trưng cho các thông số và trạng thái vật lý của chất làm lạnh (amoniac) vào sơ đồ lgp – i.
Ngoài ra, khi thực hiện RGR, tôi đã học cách lựa chọn chính xác và tiết kiệm các thiết bị cần thiết (bình ngưng, máy nén và động cơ cho nó).
Các thông số quan trọng nhất phụ thuộc vào công suất của thiết bị làm lạnh được chọn như sau:
- thể tích tủ lạnh
- nhiệt độ buồng
- nhiệt độ môi trường xung quanh
- độ dày thành buồng
- tốc độ cập nhật sản phẩm trong camera
Trước hết, sức mạnh của thiết bị phụ thuộc vào thể tích tủ lạnh- âm lượng càng lớn thì thêm sức mạnh.
Đội hình Các thiết bị làm lạnh Ariada cho buồng làm mát được trình bày dưới dạng khối đơn và hệ thống phân chia hoạt động trong hai chế độ nhiệt độ:
- Khối đơn nhiệt độ trung bình - AMS và hệ thống phân chia - KMS, duy trì nhiệt độ bên trong buồng +5...-5 °C.
- Khối đơn nhiệt độ thấp – A.L.S. và hệ thống phân chia – KLS Với Nhiệt độ hoạt động-18°C.
Ở điều kiện hoạt động ở nhiệt độ trung bình (+5...-5 °C) hầu hết các sản phẩm thực phẩm như rau, trái cây, xúc xích, pho mát, đồ uống, sữa đều được bảo quản. Ở nhiệt độ thấp (-15...-20 °C) thịt, cá và kem đông lạnh được bảo quản.
Nhiệt độ môi trường xung quanhảnh hưởng rất lớn đến việc lựa chọn thiết bị làm lạnh. Trong hầu hết các trường hợp, nó dao động từ +20 đến +40 ° C. Việc xác định không chính xác nhiệt độ bên ngoài có thể dẫn đến việc lựa chọn thiết bị có công suất thấp, sau đó có thể làm giảm thời hạn sử dụng của sản phẩm hoặc thậm chí làm hỏng sản phẩm.
Tất nhiên, các bức tường có độ dày 100 mm phù hợp với buồng nhiệt độ thấp hoặc buồng có thể tích lớn 50-80 m3, nhưng trên thực tế, hầu hết các buồng đều có độ dày của tường 80 mm.
Tốc độ cập nhật sản phẩm trong camerađặc biệt quan trọng đối với điều kiện nhiệt độ thấp, vì tại thời điểm hàng hóa được đặt vào buồng, nhiệt độ môi trường trong buồng tăng lên, gây ra bởi nhiều nhiệt độ cao hàng hóa đặt trong đó và mất lạnh khi mở cửa. Tất cả điều này có thể ảnh hưởng đến việc lựa chọn đơn vị làm lạnh. Tính toán tiêu chuẩn của một thiết bị làm lạnh dựa trên giá trị thay mới 10% thể tích buồng trong vòng 1 ngày.
Bạn có thể chọn chính xác thiết bị làm lạnh cần thiết bằng cách sử dụng các bảng do nhà sản xuất thiết bị làm lạnh cung cấp. Ví dụ, dưới đây là bảng lựa chọn thiết bị làm lạnh Ariad cho buồng làm lạnh có độ dày thành 80 mm.
Bảng "Lựa chọn thiết bị Ariada nhiệt độ trung bình cho buồng lạnh có kích cỡ khác nhau"
Bảng "Lựa chọn thiết bị làm lạnh nhiệt độ thấp Ariada cho các buồng có thể tích khác nhau"
Trong đó, các điều kiện nhiệt độ để bảo quản sản phẩm thực phẩm được biểu thị bằng các khối dọc và trong các khối ngang là nhãn hiệu của bộ phận làm lạnh và nhiệt độ môi trường. Tại giao điểm của các điều kiện đã chọn, thể tích tối đa cho phép của buồng làm lạnh có độ dày thành 80 mm được chỉ định.
Ví dụ: chúng tôi có buồng lạnh Ariada KHN-14.9 với thể tích 14,9 m3.
Chúng tôi yêu cầu thực phẩm phải được bảo quản ở -18°C.
Nhiệt độ môi trường xung quanh + 30 ° C.
Dựa trên bảng thứ hai, chúng ta cần hệ thống khối đơn ALS 220 hoặc hệ thống phân chia KLS 220 với thể tích buồng tối đa cho phép là 18 m3 trong các điều kiện nhất định.
