Pri popravilu električni stroj pri kotalnih ležajih so praviloma omejeni na pranje ležajev in polnjenje z novim delom ustrezne masti. Ležaj speremo v kopeli, nato pa vanj vbrizgamo mast z brizgo, ki je mešanica mineralno olje in milo. Za ležaje strojev z majhno in srednjo močjo se uporablja mast blagovne znamke UTV (univerzalna vodotopna odpornost na visoko taljenje) ali TsIATIM-201.
Običajno se upošteva pozitivna igra in kvota pet. Kasnejše študije so ugotovile odvisnost obremenitve kroglice od funkcije in vklopa ali delovanja krogličnega ležaja. Deformacija krogle je izražena glede na premik same obremenjene krogle. Pozitivne vrednosti ustrezajo igri, negativne pa enake. Pri določanju igre je treba upoštevati spremembe zaradi pritrdilnih obročev in temperaturnih sprememb. Za določeno radialno obremenitev dejanska zračnost in specifična zasnova pečenega ležaja z največjimi obremenitvami krogle, velikostjo obremenjenega dela ter deformacijo in premikom, ki ustreza najbolj obremenjeni krogli.
Včasih imajo kotalni ležaji poškodovane površine krogel ali valjev in drsnih stez. Obrabo slednjih povzroča odrgnjenje zaradi vdora majhnih trdnih delcev v ležaj. Delovna površina takega ležaja dobi značilno mat odtenek.
Večina pogost razlog prezgodnja obraba in okvara kotalnih ležajev je njihova preobremenitev.
Zaradi neenakosti enačb je sistem mogoče rešiti le numerično, s ponovitvijo. Če gre za tog sklop rje, je radialni premik središča ležaja enak največjemu premiku same obremenjene krogle. Radialno-aksialne povezave jermenic.
Za strog položaj se pogosto uporabljajo valjčni ležaji brez uporabe. V tem primeru mehanizem obremenitve in deformacije predstavlja nekatere posebnosti. S prepoznavanjem, da je obremenitev samo aksialna in je sklop predhodno prednapet, se bo ujemala z njegovo relativno osno premikanjem in dejanskim kontaktnim kotom. Zunanja osna sila bo različno obremenjevala oba ležaja, in sicer ena sila deluje v smislu prednapetosti, povečuje obremenitev, druga pa v nasprotno smer in zmanjšuje obremenitev.
Laboratorijski testi so ugotovili, da se z dodatnim 50-odstotnim povečanjem nosilne obremenitve njegova življenjska doba zmanjša za trikrat in za 100% - za 8-10 krat. Stopnja obrabe kotalnih ležajev se določi z merjenjem njihovih radialnih in aksialnih razmikov na preprostih napravah, izdelanih v delavnicah elektrotehnike podjetja.
Ko je kritična obremenitev presežena, postane zmogljivost ležaja napačna, saj samo en nosilec nosi tovor, zrahljani zračni prostori pa negativno vplivajo na natančnost in dinamično obnašanje sklopa. Vsak od členov enačbe je enak osnemu premiku zaostalega elementa. Kot je razvidno iz teh enačb, so koti tlaka odvisni od konstrukcijskih parametrov ležaja, začetnega prednapenjanja, zunanje obremenitve in elastičnosti ohišja.
Za določen primer se osne obremenitve porazdelijo v dva ležaja, togo telo in elastično telo, pa tudi mere ustreznih aksialnih premikov. To vodi k dejstvu, da elastičnost ohišja prispeva k enakomerni porazdelitvi obremenitve med obema ležajema, vendar zmanjša vrednost kritične aksialne obremenitve. Poleg tega elastičnost ohišja po pričakovanjih zmanjša togost sistema in poveča vrednosti aksialnih premikov. Zaradi vrtenja okoli osi se bodo pojavile centrifugalne sile, ki bodo dodane zunanjim silam povzročile dodatne napetosti v ležaju.
Ležaji se zamenjajo z novimi z naslednjimi nepopravljivimi napakami, ugotovljenimi z zunanjim pregledom: razpoke ali odrezki na obročih, kletkah ali kroglicah (valjih); vdolbine ali zareze na površinah stez; znaki luščenja ali drobljenja površin stez; praske ali globoke nevarnosti, ki se nahajajo po kotalni poti kroglic (valjev); poškodbe sedežnih površin, ki preprečujejo ali poslabšajo sedenje ležaja na gredi ali v ohišju motorja; trkanje, ki se po pranju ne odpravi, povečan hrup v ležaju; rezi ali udrtine na površini ločevalnika; prisotnost jasnih odtisov kroglic (valjev) na dirkališčih.
Vpliv centrifugalne sile je bolj zapleten na radialno-aksialnih ležajih, saj se pod vplivom centrifugalne sile koti tlakov med kroglami in kotalnimi potmi spreminjajo z neposrednim učinkom ne le na napetost, temveč tudi na kinematiko ležajev. Pojav spreminjanja kontaktnih pogojev je najbolj opazen pri aksialnih ležajih, zaradi katerih se krogle pod delovanjem centrifugalnih sil premikajo na ramena tekalnih stez, postopek pa poteka v manj ugodne pogoje... Centrifugalne sile, ki nastanejo z vrtenjem okvirja, prispevajo k njegovemu edinstvenemu nakladalnemu elementu, vendar dobljene znižane vrednosti običajno niso problematične.
Da bi olajšali pritrditev ležajev na gred in zagotovili njeno tesnost, se ležaji segrejejo na 80 - 90 ° C v oljni kopeli ali z indukcijsko metodo s posebno napravo. Kljub široki uporabi tega načina ogrevanja pa ima več pomanjkljivosti. Ležaj se segreva dolgo in neenakomerno: del, ki se nahaja bližje viru toplote, ki segreva olje v kopeli, se bolj segreje.
Pri zmanjšani hitrosti vrtenja ali močno obremenjenih ležajih je pri analizi gibanja ležajnih elementov mogoče zanemariti dinamični učinek. Predpostavimo lahko, da so tlačni koti med kroglo in obročema enaki in se med delovanjem ne spreminjajo, na splošno, ko se vrtijo tako notranji kot zunanji obroči. Ker kroženje krogle običajno poteka v ravnini, ki ni valjarna, se bo med kroglo in tekaškimi stezami zgodilo relativno rotacijsko gibanje, kar bo vplivalo na položaj in velikost vektorja stožca vogalnega stekla.
Metoda indukcijskega segrevanja kotalnih ležajev v posebni napravi nima teh pomanjkljivosti. Indukcijska metoda ogreva ležaje približno 3-krat hitreje kot v oljni kopeli. Naprava je vgrajena v ognjevarno azbestno-cementno ploščo, na katero je nameščen ogrevan ležaj.
Vijačni vlečnik se uporablja za odstranitev krogličnega ležaja z gredi. Notranji obroč ležaje vleče skupaj, tako da se vlečna sila ne prenese na kroglice. Ko ležaj potegne zunanji obroč, lahko slednji zaradi zagozdenja kroglic poči.
Ker trenutki trenja kroglice v tečajih glede na tiri niso enaki, lahko domnevamo, da se bo to rotacijsko gibanje zgodilo samo glede na kotalno pot, pri kateri je trenutek rotacijskega trenja majhen. Praviloma je trenje stika z notranjim obrisom večje, kar vodi do dejstva, da se krogla vrti, ne da bi se obračala po notranji poti in se ne obrača ali obrača navzven.
Če ležaj deluje na visoki vrtljaji zaradi delovanja centrifugalnih sil bo sila kroglice v stiku obeh obročev različna, posledično pa bodo imeli tlačni koti različne vrednosti. Pod vplivom giroskopskih trenutkov se nagiba k dodajanju dodatnih krogličnih vrtljajev, ki jih, odvisno od hitrosti in pogojev mazanja ležaja, ne bodo vedno zadrževale sile trenja. To se zgodi v primeru drsanja s škodljivim vplivom na moment trenja v ležaju.
Obrabljeni ležaj se nadomesti z ležajem iste številke. V izjemnih primerih lahko uporabite ležaj, dimenzije ki jih je mogoče vtičnico namestiti s pomočjo vmesnih tulcev (v zunanjem in notranjem premeru) in potisnih obročev (v širini). Ležaj je napolnjen z gosto mastjo za 2/3 prostornine komore, da se prepreči iztiskanje v motor.
Za natančno analizo moramo upoštevati vektor kotna hitrost krogla, ki ima običajno v treh smereh naslednje sestavne dele. Zunanje sile, ki delujejo na ležaj, so povezane s skupnimi aksialnimi in radialnimi deformacijami. Teoretično analizo je mogoče še poglobiti ob upoštevanju interakcije med kroglicami in kletko, zaradi česar je sprememba amplitude orbitalnih hitrosti kroglic okrog srednje vrednosti, tj. kotna hitrost celice je omejena. Velika količina izračunov upravičuje popolno analizo le v posebnih primerih, na primer za kroglične ležaje, ki se uporabljajo v vesoljskih misijah.
je odvisno od pogojev njihovega delovanja, povezanih s povečanim trenjem v paru gredi in puše. Narava dani pogled obraba drgnjenih površin se kaže v kršenju njihovih geometrijskih dimenzij in oblike, prisotnosti prask in točkovanja. Poleg tega pri ležajih, polnjenih z babbitom, opazimo razslojevanje plasti babita in njegovo drobljenje.
Zlasti enostavnejše situacije, kot so simetrično obremenjeni radialni ležaji in število neznank, se znatno zmanjšajo. Ker med kroglami in tekalno plastjo obstaja suho ali mešano trenje, lahko domnevamo, da žiroskopski moment ne zadošča za vrtenje krogle v obremenjenem območju ležaja. Poleg tega, če uporabimo hipotezo o nadzoru krogle, to je, da se krogla šteje za valjano in rotacijsko glede na kotalno pot, ki nadzoruje gibanje in se kotali in vrti glede na drugo progo, bo to povzročilo silo trenja, ki nasprotuje žiroskopskemu momentu, in bo delovala le v stiku s svincem mimogrede.
Deli ležajnih sklopov je mogoče obnoviti različne poti, katere izbira je odvisna od zasnove ležajne enote:
■ brušenje gredi gredi in zamenjava tulca z novim ali razširitev (vrtanje) tulca ob povečanju gredi gredi (enodelni drsni zatiči);
■ metode plastične deformacije, ki ji sledi razvrtanje luknje in namestitev tulca vzdolž gredi s strganjem (enodelni drsni ležaji);
Tako je analiza dinamike in kinematike žoge močno poenostavljena. V pogojih suhega trenja hipoteza o kontroli krogle daje rezultate, ki so razmeroma natančni le za orbitalne hitrosti krogle in poti obračanja, ki v resnici niso enake nobenemu konju. Kote, ki so določeni za določeno obremenitev in hitrost ležaja, je treba določiti tudi z analizo položaja kroglice, kar je močno poenostavljeno za simetrično situacijo nosilnosti.
Nadzor krogle z notranjim ali zunanjim obročem je rezultat analize enačbe momenta v smeri, pravokotni na smer gibanja orbite. Neupoštevanje pogojev povzroči nadzor oprijema zunanjega obroča. Pri delovanju pri nizki do srednji hitrosti se običajno naredi tako, da bo žogo nadzoroval notranji obroč. Pri visokih vrtljajih v minuti se zaradi delovanja centrifugalne sile sila poveča in z omejenim nadzorom hitrosti zajame zunanji obroč.
■ strganje (deljeni drsni ležaji);
■ litje z babbitt in strganje (deljeni drsni ležaji).
Popravila ležajnih sklopov z enodelnimi drsnimi ležaji se izvajajo na različne načine, odvisno od narave in velikosti njihove obrabe.
Obnovitev puš v primeru obrabe vzdolž notranjega premera (v primerih, ko je nepraktično zamenjati puše z novimi, na primer v velikih drsnih ležajih), je treba izvesti na naslednji način:
Še enkrat je treba opozoriti, da v pogojih trenja s tekočino hipoteza nadzora krogle ne velja več. Za kinematična analiza ležaj zahteva celovit izračun. Zdrs diferenciala. Zaradi geometrijske oblike kotalnih elementov in elastičnih deformacij bo kontaktna površina krivulja, njen polmer v ravnini, pravokotni na smer gibanja, je enak povprečni vrednosti harmoničnih žarkov ukrivljenosti v ustrezni ravnini. Zaradi te krivulje bodo linearne hitrosti točk na območju stika drugačne.
Le določeni trenutki bodo dosegli pogoj enake hitrosti, torej čisto valjanje. Preostale točke bodo delno napredovale in delno obrnjene drsnike. Velikost diferencialnih drsnih hitrosti lahko določimo z izračunom. Glede na stik krogle z dvema kotalnima potoma aksialnega ležaja, v katerih je pritrjen zunanji obroč, bo za analizo relativnega gibanja povezana z mirujočim središčem krogle. V načinu suhega ali mešanega trenja tako rekoč ne bo prihajalo do diferenčnega drsenja po celotni kontaktni površini, torne sile povzročajo oprijem, ki preprečuje relativno drsenje po določenem delu.
■ očistite površino luknje za pušo;
■ zmanjšati notranji premer ležajne puše z nalaganjem ali z rezanjem vzdolžnega utora v puši, jo stisniti in spajkati z ognjevzdržnim spajkanjem;
■ odvijte ali ponovno izvrtite pušo, da obnovite prileganje.
V primeru sočasne obrabe tulca in ročaja gredi se oba dela obnovita. V tem primeru se tulček izvrta do velikosti popravila in vklopi, gred pa se obnovi na velikost popravila z uporabo dodatka za popravilo.
Lepljenje vodi do tangencialnih enotnih sil na tistih območjih, ki bodo, pa tudi na področju diferenčnega zdrsa, ustvarile navor kotalnega upora, ki bo spremenil vzorec obrabe. Z izbiro geometrije ležaja je mogoče spremeniti položaj ravnih kotalnih linij, tako da osrednja kontaktna točka, najbolj zaželena zaradi običajnih kontaktnih napetosti, vstopi v cono vpetja brez diferenčnega drsenja, kar povzroči manjšo obrabo.
Za proučitev tornih izgub v ležajih bomo najprej poglobili vidike kotalnega trenja. Če je na kontaktnih površinah mazanje šibko in ko se hitrost vrtenja zmanjša, pride do suhega ali mešanega trenja. Elementarna torna sila bo imela smer nastale relativne drsne hitrosti, ki ima zaradi kotne hitrosti vrtenja običajno sestavne dele v smeri dveh osi kontaktne elipse in tangencialno komponento. Če ne upoštevate oprijema, ki poteka na delu kontaktne površine, bo v prvem približku koeficient trenja na območju stika enak in bo odvisen od narave materialov in stanja površin ter njihovega mazanja.
Obnova puš na zunanjem premeru se izvede na enak način kot obnova površin rovov gredi.
katere značilnost je stožčasta oblika paritvene površine, se izvede s strganjem notranje površine tulca vzdolž grede gredi. V tem primeru dodatna obdelava ni potrebna. Nastavitev zračnosti med montažo enote se izvede z aksialnim premikanjem tulca glede na gred.
Izračunate lahko sile in trenutke trenja, ki se pojavijo v ravnotežnih enačbah. Moment vrtilnega momenta osnovnih sil trenja okoli osi, ki poteka skozi sredino krogle, pravokotno na črto, ki določa kot tlaka. Izračun izgub zaradi trenja ležaja je lažje upoštevati, če se premiki pri valjanju in vrtenju štejejo za neodvisne. Poleg omenjenih dejavnikov je trenje valja tudi odvisno od pojava oprijema na določenem delu kontaktnega območja.
Poleg izgube zaradi trenja zaradi relativnega drsenja kontaktnih površin nastanejo tudi izgube zaradi elastične histereze med valjanjem. Elastohidrodinamično mazanje. Pod določenimi pogoji hitrosti in obremenitve je možno, da na kontaktnih območjih med telesom in tekalno plastjo odebeljen film z zadostno debelino očitno povzroči trenje tekočine. V tem primeru bomo za proučevanje pojavov mazalnega filma poleg hidrodinamičnih enačb, ki vzpostavljajo mehanizem tvorbe nosilca, upoštevali tudi elastične deformacije površin pod vplivom filmskega tlaka, katerih prispevek k določitvi oblike reže je odločilen.
Popravilo ležajnih sklopov z deljenimi drsnimi ležaji vključuje predvsem obnovo notranje površine ležajne lupine, saj je med delovanjem ležajnih sklopov z deljenimi drsnimi ležaji notranja površina lupine najbolj intenzivno obrabljena.
Obnova lupin razcepljenega drsnega ležaja, odvisno od njegove zasnove (monolitne ali bimetalne), se izvede s strganjem ali prelivanjem z babitom, čemur sledi strganje. Pri obnavljanju s strganjem je treba izvesti naslednje postopke:
■ namestite celoten ležaj na kvadrat, pritrjen v stružnici, tako da os njegove luknje sovpada z osjo vrtenja vretena;
■ preverite poravnavo s številčnico, nameščeno na steblu in pritrjeno na držalo orodja:
merilno konico indikatorja številčnice postavite v stik z notranjo površino ležajne lupine, tako da kazalka njene bralne naprave naredi 2-3 obrata;
zavrtite vreteno stroja, pri čemer upoštevajte odstopanja puščice bralne naprave indikatorja številčnice; premaknite polico kvadrata v smeri, ki je nasprotna odklonu kazalca kazalca številčnice; znova zavrtite vreteno, pri čemer upoštevajte odstopanja kazalca merilnika števila vrtljajev in dosežete poravnavo izvrtine ležaja in osi vrtenja vretena;
■ odprtina notranje površine vložka, da odstranimo obrabne sledi in obnovimo geometrijsko obliko;
■ odstranite ležaj iz stroja in ga razstavite;
■ Strgamo notranje površine oblog vzdolž glavice gredi, občasno preverjamo razmik med oblogami in gredjo gredi. Če po obnovitvi puš ni mogoče zagotoviti zahtevanega razmaka v ležaju zaradi podložkov med ohišjem in pokrovčkom ležaja, je treba površine sedeža gredi povečati z dodatkom za popravilo.
Če želite vložke obnoviti s prelivanjem babbitta, je treba izvesti naslednje postopke:
■ očistite in sperite podloge;
■ s pomočjo dušilke stopimo babitino polnilo iz vložkov;
■ niansiranje notranjih površin vložkov z nizko taljeno (mehko) spajko razreda POS-ZO (debelina spajkalne plasti je 0,1 ... 0,2 mm);
■ ravne površine spojev podloge premažemo z ognjevzdržno glino;
■ povežite zgornjo in spodnjo polovico obloge in njihov položaj pritrdite z jekleno žico;
■ odstranite odvečno ognjevzdržno glino, iztisnjeno iz spoja med oblogami;
■ medsebojno povezane polovice puš namestite na jekleno ploščo;
■ v odprtino vstavite vlivno jedro (jeklo ali ognjevzdržni kalupi), tako da bo reža med njim in površino vložka enakomerna;
■ Laboratorijsko dušilno peč ogrejemo na temperaturo, ki ustreza temperaturi vlivanja babit;
■ koščke babita dajte v zajemalko;
■ položimo livno zajemalko v dušilno peč in jo držimo, dokler se babit ne stopi in talina ne segreje do temperature vlivanja (ki jo nadzoruje termočlen peči);
■ nalijte babit v režo med palico in vložkom;
■ razstavite vložek, ko se ohladi na sobno temperaturo;
■ vstavite vložek v ohišje, pokrijte s pokrovom in pritrdite;
■ namestite sklop drsnega ležaja na kvadrat, pritrjen v stružnici, in ga izvrtite, tako da zagotovite pravilno geometrijsko obliko;
■ odstranite ležaj s stroja in ga razstavite;
■ V podlogo izvrtajte mazalne luknje z ročnim vrtalnikom ali vrtalnim strojem (namizni ali navpični);
■ spodnjo in zgornjo polovico obloge izmenično pritrdite v primež s konkavno površino navzgor;
■ izmenično prerežite mazalne utore v spodnji in zgornji polovici vložka;
■ Strgamo spodnjo in zgornjo polovico obloge vzdolž sedežnih odprtin gredi.
Obnova delov ležajnih sklopov s kotalnimi ležaji se ne glede na naravo obrabe začne z njihovim razstavljanjem z uporabo posebnih orodij za to - vlečnih naprav (slika 2.4), ki zagotavljajo razstavljanje sklopa brez poškodb njegovih delov.
Po demontaži je treba sestavne dele temeljito sprati in pregledati, da se ugotovijo napake. Če na površinah nosilnih delov ugotovimo poškodbe, kot so obraba drsnih stez in kotalnih elementov, drobljenje obročastih prirobnic, deformacija kletke, sledovi korozije na delovnih površinah ležaja ali sedežev, jih je treba zavreči in jih zamenjati z novimi ležaji enake standardne velikosti.
V ležajnih enotah se lahko popravijo samo sedeži na gredi in v ohišju, tesnilne naprave ležajnih sklopov (ne v vseh primerih) in pritrdilni deli ležajev na gredi in v ohišju (prav tako ne v vseh primerih).
Sedežne površine gredi za kotalne ležaje in površine, namenjene za vgradnjo pritrdilnih delov ležajev, se obnovijo s predhodno obdelavo, dokler se ne odstranijo obrabne oznake, sledi dodatek za popravilo in obdelava, da se povrnejo ustrezne mere.
Sedežne površine lukenj v delih telesa se obnovijo predvsem z obdelavo, da se odstranijo obrabne sledi in obnovi oblika, čemur sledi pritiskanje puš in njihova obdelava (razvrtanje ali vrtanje), da se povrnejo ustrezne mere.
Tesnilne naprave se obnavljajo na različne načine, odvisno od zasnove, vrste tesnila in vzorca obrabe.
Tesnila iz filca za zaščito ležajnih sklopov pred udarci okolje, v primeru kontaminacije, speremo v kerozinu. Če je tesnilo iz klobučevine močno obrabljeno zaradi njegovega trenja ob sedežni vrat gredi, ga zamenjajte z novim, tako da ga s štanco ustrezne velikosti izrežete iz pločevine.
Labirintna tesnila z odkrušenimi ali udrtinami v stenah obročastih utorov se obnovijo tako, da se na njihovo površino nanese popravilo in se žlebovi izvrtajo do nazivne velikosti.
Tesnila tipa Lip, ki zagotavljajo dvojno zaščito ležajnega sklopa pred okoljem in uhajanjem maščobe, se obrabijo predvsem zaradi odrgnjenja. Obraba manšete se pojavi vzdolž kontaktne površine z ročajem gredi. Stopnja obrabe in posledično možnost nadaljnjega izkoriščanja manšete se določi s pomočjo sonde, vstavljene med njo in ročico gredi. 0,1 mm debelo pisalo bi moralo "zagristi" med ovratnikom in gredjo. Če gre prosto, pomeni, da je manšeta dotrajana in jo je treba zamenjati. Za zamenjavo lahko uporabite standardne že pripravljene manšete, lahko pa jih naredite sami s posebnimi orodji (slika 2.5). Če se pri montaži uporablja gumijasta manšeta, je izdelana iz gumo odporne na olje z vulkanizacijo v kalupih pri temperaturi 140 ... 150 ° C.
Prilagoditve zračnosti v ležajni enoti je treba izvesti v primeru okvare ležajnih enot, ki nastane zaradi spremembe zračnosti med kotalnimi elementi in drsnimi stenami ležajnih obročev. Najtežje je izvesti takšno operacijo za nastavitev zračnosti v nosilnih nosilcih vreten strojev za rezanje kovin s hitrostjo vrtenja do 2.000 min-1.
Razporeditve ležajev vreten, ki imajo veliko število konstrukcijskih rešitev, morajo izpolnjevati eno osnovno zahtevo - zagotavljati visoko natančnost rotacijskega gibanja, ki jo dosežemo s prednapetostjo v ležajnem sklopu. Zaradi prednapetosti v ležajni enoti se med kotalnimi elementi in drsnimi stenami obročev ustvari optimalna radialna razdalja, ki določa normalno delo ležajni sklop. Če želite na tak ali drugačen način ustvariti prednapetost na ležaju, je treba prenesti prednapetost, ki zagotavlja ne samo odpravo vrzeli v ležaju, temveč tudi nekaj elastične deformacije njegovih delovnih površin.
Slika: 2.6. Nastavitvena matica za prednapetost valja
1 - obroč; 2 - valj; 3 - zunanji obroč ležaja; 4 - notranji obroč ležaja; 5 - matica; b - vreteno
Pri vgradnji dvovrstnih valjčnih ležajev v ležajne sklope vreten nastane prednapetost zaradi deformacije notranjega obroča, ko je pritisnjen na sedež, za katero je izbrano ustrezno prileganje. Če ima notranji obroč takšnega ležaja stožčasto izvrtino, je nameščen na konusnem vretenu vretena. V tem primeru količino motenj uravnavamo z aksialnim gibanjem ležaja z nastavitveno matico (slika 2.6).
Pri vgradnji vretena v ležajne enote s seznanjenimi kotnimi kontaktnimi ležaji lahko predobremenitev ustvarite na različne načine, ki so shematsko prikazani na sl. 2.7.
Za določitev aksialnega premika ležajnih obročev, sestavljenih v enotah s prednapetostjo, se uporablja posebna naprava (slika 2.8). Naprava je sestavljena iz telesa (stebrička 2), na katerem je nameščen pnevmatski dinamometer 7 z omejevalnikom 6. Dinamometer poganja vijak 9, ki je nanj povezan s sklopko 10. Translacijsko gibanje dinamometra brez obračanja zagotavljajo vodila 8. Komplet dveh ležajev, v katerih je potrebno ustvarite prednapetost, nastavljeno na trnu 22, ki se nahaja na osnovni plošči 2. Z vrtenjem vijaka se ustvari sila, ki deluje na garnituro skozi kroglo 5 in trn 4. Velikost sile nadzira manometer 22.
Po zagotovitvi delovanja na niz ležajev dane sile se izmeri aksialni premik:
pri čemer sta H1 in H razdalja med zunanjim in notranjim obročem ležajev, izmerjena s končnimi dolžinskimi merili ali smeri vrtine indikatorja, mm.
Aksialni premik АN pa določa velikost nosilnih obročev po dolžini in količino brušenja notranjega obroča (glej sliko 2.7, a).
Drsna puša 3 (glej sliko 2.8) je nameščena med zunanjim in notranjim obročem ležajev, odvisno od usmeritve nosilcev v vretenski enoti in določene aksialne kompenzacijske sheme.
