UKRAYNA EĞİTİM VE BİLİM BAKANLIĞI

KHARKIV DEVLET ÜNİVERSİTESİ

GIDA VE TİCARET

departman soğutma ekipmanları

Hesaplama ve grafik çalışmaları

konuyla ilgili: “Tek kademeli buharlı soğutma makinesinin döngüsünün hesaplanması,

soğutucu parametrelerinin belirlenmesi.

Kompresör ve kondenser seçimi”

Tamamlayan: 3. sınıf öğrencisi

gr. M-17 FOTS

Moshnin E.S.

Kontrol:

Petrenko E. V.

Harkov 2010

1. RGR için atama………………………………………………………………3

2. Termal hesaplama………………………………………………………4

3. Soğutma kompresörünün seçimi…………………………………7

4. KM elektrik motorunun seçimi……………………………………………………………8

5. Kapasitör seçimi………………………………………………………9

6. Sonuç……………………………………………………………………………….……..10

7. Ek (Tek kademeli buharlı soğutma makinesinin yerleşik çevrimini içeren i-lgp diyagramı)

1. RGR görevi

Soğutma ekipmanını (kompresör ve kondenser) seçin ve seçin. soğutma ünitesi verimlilik Q 0 = 2 kW, sirkülasyonlu su beslemesi ile. Soğutma ünitesi, Kamensk-Podolsk şehrinde bulunan et işleme tesisinin buzdolabında etin iki aşamalı dondurulmasının ilk aşamasının odasına hizmet eder; ayarlanan hava sıcaklığını t p = - 12°C'de tutar. Soğutma odası soğutma pilleri kullanılarak gerçekleştirilir.

Şekil 1. Teorik çevrime göre çalışan tek kademeli bir soğutma makinesi: a – şematik diyagram (B – evaporatör; VR – sıvı ayırıcı; PV – kontrol vanası (kısma); PO – aşırı soğutucu; CD – kondansatör; KM – kompresör ); b – S – T diyagramında bir döngünün oluşturulması; c – lgp-i diyagramında bir döngünün oluşturulması.

2. Termalhesaplama

Soğutma ünitesinin çalışma modu kaynama sıcaklıkları ile karakterize edilir T Ö, yoğunlaşma T İle, aşırı soğutma (kontrol vanasının önündeki sıvı soğutucu) T Lane, emme (kompresör girişindeki buhar) T Güneş .

Ortam havasının tasarım parametrelerini belirlerken dikkate alıyoruz sıcaklık rejimi yaz dönemi.

Şehir için hesaplanan hava parametreleri: Zaporozhye

T maaş- (yaz hava sıcaklığı) T maaş = + 33 0 İLE;

φ maaş. - (bağıl hava nemi - yaz) φ maaş = 39 %.

Nemli hava için i-in diyagramını (Ek 2) kullanarak yaz ayının hava sıcaklığına ve bu aydaki havanın bağıl nemine karşılık gelen başlangıç ​​entalpi değerini buluruz. Ben= 67kJ/kg.

Daha sonra ıslak termometre kullanarak sıcaklığı belirleyeceğiz. T m.t. = 22 0 İLE, (çizgi kesişimi Ben= 64kJ/kg havadaki ısı içeriğini çizgiyle karakterize eden φ = %100).

Geri dönüş suyu sıcaklığı t w (yoğunlaştırıcıya sağlanan su) ıslak termometre sıcaklığından 3...4 0 C daha yüksek olarak alınır, bu nedenle aşağıdakileri kabul ederiz:

T w = t m.t. + 3= 23 + 3 = 25 0 İLE.

Giden verileri kullanarak, kondansatörün etin dondurulması için soğutma odasına hizmet eden ve dolaşımdaki su üzerinde çalışan soğutma ünitesinin bir parçası olduğunu dikkate alarak bir buharlaşmalı kondenser seçiyoruz. Bu tip kondansatörler nispeten düşük bir sirkülasyon suyu akış hızına sahiptir, bu nedenle herhangi bir kurulum gerekmez. özel cihaz suyu soğutmak için.

Soğutma makinesinin çalışma modunu belirliyorum. Soğutucu olarak amonyak kullanıyorum.

Kaynama noktası oda sıcaklığına ve soğutma yöntemine bağlı olarak alınır. Soğutma pilleri kullanarak bir odayı soğuturken, soğutucu akışkanın kaynama noktası şu şekilde belirlenir: T Ö = t P - (7...10) 0 İLE buradan:

T Ö = t P - 10 = -12 - 10 = -22 0 İLE.

Kompresörün ıslak çalışmasını önlemek için önündeki soğutucu akışkan buharı aşırı ısınır. Amonyakla çalışan makinelerde buharın aşırı ısınması durumunda çalışma güvenliği sağlanır. 5...15 0 İLE.

Soğutucu buharının sıcaklığını alıyorum 7 0 İLE kaynama noktasının üstünde:

T VS. = -22 + 7 = -15 0 İLE.

Evaporatif kondenser için yoğuşma sıcaklığı Ek 3'e göre belirlenir. Ortam hava koşulları dikkate alınarak ( T maaş = +33 0 İLE, φ maaş = 0.39 ) ve ısı akısı yoğunluğu q F , buhar kondansatörleri için şu şekilde olmalıdır: Q F = 2000W/m 2 , yoğunlaşma sıcaklığını kabul ediyorum T k =+37 0 İLE.

Sıvı soğutucu akışkanın alt soğutma sıcaklığı şu şekilde alınır: 5 0 İLE dolaşımdaki su sıcaklığının üstünde:

T Lane = 25 + 5=30 0 İLE.

Elde edilen sıcaklıklara göre ( T Ö ,T İle ,T Güneş ,T Lane) tek aşamalı bir döngü inşa ediyoruz buhar motoru lgр – i diyagramında düğüm noktalarının numaralandırılmasını Şekil 1’e göre düzenliyoruz. 2

Şekil 2.Diyagramda tek kademeli buharlı soğutma makinesinin döngüsünün oluşturulmasılgр – ben

Soğutucu akışkanın parametrelerini belirlemenin sonuçları Tablo 1'de kaydedilmiştir.

Masa 1

Soğutucu akışkan parametreleridüğümpuan

Sayı puan	Seçenekler
		P,MPa	v,m 3 /kilogram	ben, kJ/kg	s,kJ/kg K	durumajan
						kuru doymuş buhar
						kuru kızgın buhar
						kızgın buhar
						kuru doymuş buhar
						doymuş sıvı
						Lane sıvı
						nemli.doymuş buhar

Tek kademeli bir soğutma makinesinin termal hesabı:

Spesifik kütle soğutma kapasitesi:

Q 0 = ben 1 -Ben 4 ,=1440-330= 1110 (kJ/kg),

Spesifik soğutma kapasitesi hacmi:

Q v = q 0 /v 1 ,=1 110 /0.77 =1441 (kJ/m 3 ),

Sıkıştırmanın spesifik teorik çalışması:

Q vn = ben 2 -Ben 1 ,=1 800 -1440= 360 (kJ/kg),

1 kg soğutucu akışkanın yoğuşturucuda aldığı ısı:

Q İle = ben 2 - Ben 3 ",=1 800 - 370=1 430 (kJ/kg),

Aşırı soğutucuda 1 kg soğutucu akışkanın aldığı ısı:

Q İle = ben 3 " - і 3 ,=370 - 330 = 40 (kJ/kg),

1 kg soğutucu akışkanın kondenser ve aşırı soğutucuda aldığı ısı:

Q k+ yazan = ben 2 - і 3 , =1 800 - 330=1 470 (kJ/kg),

Soğutma makinesinin ısı dengesi:

q = q 0 +q vn ,=1110 + 360 =1 470 (kJ/kg),

Teorik performans katsayısı:

 = q 0 /Q vn , =1 110 / 360= 3,1

Aynı kaynama ve yoğunlaşma sıcaklıklarında ters Carnot çevrimine göre çalışan bir soğutma makinesinin performans katsayısı şöyledir:

 İle = T 0 /(T İle - T 0 )=(273-22)/((273+ 33) - (273-22))= 4,2

3. Kompresör seçimi

Durumdan biliniyor ki Q 0 = 2 kW Daha sonra:

1. Genişletilmiş kompresör kütle kapasitesi:

G 0 =S 0 /Q 0 , =2/ 1110 = 0, 0018 (kg/s),

2. Soğutma makinesinin kompresörü tarafından emilen soğutucu buharının hacmi:

V 0 = G 0 v 1 ,= 0,0018 · 0,8= 0,0014 (M 3 /İle)

3. Kompresör besleme katsayısını λ hesaplıyorum:

λ = λ İle · λ´ w =0, 64 0 0,8=0,5

Hacim faktörünün hesaplanması λ İle amonyakla çalışan kompresörler için göreceli ölü alanın dikkate alınması C = 0,045, genleşme politropik indeksi (amonyak kompresörleri için) m = 0,95...1,1)

Katsayı λ´ w Kompresörde meydana gelen hacimsel kayıpları dikkate alarak aşağıdaki formülü kullanarak hesaplıyorum:

λ´ w = T 0 / T İle =251/ 310= 0,8

Kompresör besleme katsayısını diyagramı kullanarak kontrol ediyoruz.

P = Pk/Po (sıkıştırma oranı) P = 0,105 en λ =0, 5.

4. Tanımlanan hacim:

V H = V 0 /λ, = 0,0014/ 0,5=0,0028 (M 3 /İle)

Bu hacme göre bir kompresör ünitesi seçiyorum: 1A110-7-2.

Son seçim için KM elektrik motorunun hesaplamasını ve seçimini gerçekleştireceğiz.

4. KM elektrik motorunun seçimi

1. İlk önce kompresörün teorik (adyabatik) gücünü N T (kW cinsinden) belirleriz:

N T = G 0 · Q dostum =0, 0018 · 360 = 0.64 kW.

2. Kompresörün gerçek (gösterilen) gücünü N i (kW cinsinden) belirlerim:

N Ben = N T / η і , =0,64/ 0,79 = 0,8 kW.

Verimlilik göstergesi Ortalama değeri alıyorum.

3. CM'nin etkin gücünü hesaplayın :

N e = N Ben / η =0,8/ 0,87= 0,9 kW.

Kompresör şaftındaki belirli bir etkin güç N e'yi (kW cinsinden) temel alarak (Ek 5'e göre), kompresör için %10...15 güç rezervine sahip AOP 2-82-6 elektrik motorunu seçtim. Bu, gücü önemli ölçüde daha az olabilecek yerleşik elektrik motorları için geçerli değildir.

5. Kapasitör seçimi

Bir soğutma makinesi kondansatörünü seçmek için öncelikle kondenserdeki termal yükü Q k (kW cinsinden) belirlemeniz gerekir.

1. Sıkıştırma işlemi sırasındaki kayıplar dikkate alınarak gerçek termal yük aşağıdaki formülle belirlenir:

Q k D =S 0 + H Ben = 2 + 0,8 = 2,8 kW

Q k T = G 0 · Q k+p = 0,0018 · 1470= 2, 7 kW.

3. O zamandan beri Q k D > Q k T = 2,8 > 2,7 dolayısıyla termal yük, gerçek termal yükten daha düşüktür.

Parametreleri hesaplarken, belirli bir ısı akışına sahip bir buharlaşmalı kondansatör benimsenmiştir. Q F = 2000W/M 2

Kondenserin gerekli ısı transfer yüzey alanı:

F = S k/ Q= 2,7 / 1 470 = 0,0018 M 2

Ek 6'ya göre, ana bölümün yüzey alanı 75 m2 olan IR - 90 buharlaşmalı kondansatörü kabul ediyorum; bu nedenle, toplam alanı 150 m2 olan bu tür iki bölümün kurulumunu kabul ediyorum

6. Sonuç

Bir soğutma makinesinin çalışma modunu hesaplarken ve bunun için soğutma ekipmanı seçerken, etin dondurulması için bir soğutma ünitesinin çalışma esaslarına ve prensiplerine hakim oldum. İlk verilere (hava sıcaklığı ve bağıl nem) dayanarak sıcaklıkları bulmayı ve hesaplamayı öğrendim: kaynama, yoğunlaşma, emme ve hipotermi. Ve soğutucu akışkanın (amonyak) parametrelerini ve fiziksel durumunu karakterize eden bu değerleri lgp – i diyagramına girin.

Ayrıca RGR yaparken gerekli ekipmanı (bunun için kondenser, kompresör ve motor) doğru ve ekonomik olarak seçmeyi öğrendim.

SOĞUTMA MAKİNALARI

Buharlı soğutma makinelerinin kompresörleri, hava geçirmez şekilde kapatılmış bir sistemin parçasıdır ve evaporatördeki basıncı korumak için soğutucuyu buharlaştırıcıdan emecek şekilde tasarlanmıştır. R Ö , buharın sıkıştırılması ve basınç altında kondansatöre itilmesi R İle Sıvılaşma için gereklidir.

Kompresör performansı, makinenin soğutma kapasitesi ile karakterize edilir ve soğutma makinesinin tasarımına, çalışma moduna ve üzerinde çalıştığı soğutucu akışkana bağlıdır.

KOMPRESÖR SINIFLANDIRMASI

Buharlı soğutma makinelerinde pistonlu piston hareketli pistonlu kompresörler, döner piston rotorlu döner kompresörler, vidalı ve turbo kompresörler kullanılmaktadır. Çeşitli kompresör tiplerinin uygulama aralığı tabloda verilmiştir. .

Şu anda en çok pistonlu kompresörler kullanılmaktadır.

Pistonlu kompresörler aşağıdaki şekilde sınıflandırılır:

standart soğutma kapasitesine göre: küçük - 12 kW'a kadar (10 bin kcal/saat'e kadar); orta - 12 ila 90 kW (10 ila 80 bin kcal/saat); büyük - 90 kW'ın üzerinde (80 bin kcal/saatin üzerinde);

sıkıştırma aşamalarına göre: bir, iki ve üç aşamalı;

maddenin silindir içindeki hareketi yönünde: maddenin silindir içindeki hareketi ile doğrudan akış pistonun altındaki emme valfinin bir yönü ve konumu; emme ve boşaltma valflerinin silindir kapağına yerleştirildiği ve maddenin pistonu takip ederek hareket yönünü değiştirdiği dolaylı;

silindir sayısına göre: tek ve çok silindirli;

silindir eksenlerinin konumuna göre: yatay, dikey ve açısal (U şeklinde, yelpaze şeklinde ve radyal);

silindirin ve karterin tasarımına bağlı olarak: blok karter (silindir bloğu ve karterin ortak dökümüyle); blok halinde veya ayrı ayrı dökülen ayrı silindirlerle;

çalışma boşluklarının sayısına göre: soğutucunun pistonun yalnızca bir tarafı tarafından sıkıştırıldığı basit hareket ve sıkıştırmanın dönüşümlü olarak pistonun her iki tarafı tarafından gerçekleştirildiği çift etkili;

krank mekanizmasının tasarımına göre: tek etkili çapraz kafalı ve çift etkili çapraz kafalı;

tahrik türüne göre: kompresör miline monte edilmiş bir elektrik motoruyla; bir kaplin aracılığıyla doğrudan bağlantılı ve kayış tahrikli;

sızdırmazlık derecesine göre: konnektörsüz kaynaklı bir mahfaza içinde yerleşik bir elektrik motoruyla kapatılmıştır; yerleşik elektrik motorlu contasız (yarı hermetik), ancak çıkarılabilir kapaklar; bir kavrama veya V-kayış tahriki yoluyla ayrı bir elektrik motoruna bağlantı için karterden çıkıntı yapan milin ucunda harici bir tahrik ve bir yağ keçesi bulunan; silindirden çıkan çubuk için açık bir karter ve salmastra kutusu contası ile (çift etkili çapraz kafalar).

SSCB'de seri üretilen pistonlu kompresörlerin teknik özellikleri Tabloda verilmiştir. Ve.

En yaygın olanları çapraz kafasız dolaylı ve doğrudan akışlı kompresörlerdir.

Dikey çapraz kafalı olmayan dolaylı akışlı kompresörlerin diyagramları Şekil 2'de gösterilmektedir. ve yağ keçeli dikey bir doğrudan akış mili - Şekil 2'de. .

Elektrik motorundan gelen hareket krank miline iletilir 2 (bkz. şekil, A) bir kayış tahriki kullanarak veya bir kaplin aracılığıyla doğrudan bağlantı kullanarak. Bir çaba krank mili karterde bulunan / biyel koluna iletilir 3 ve piston 4 Kompresör silindirinde bir çalışma işleminin gerçekleştirildiği hareket sırasında (soğutucu akışkan buharının emilmesi, sıkıştırılması ve dışarı atılması).

Çapraz kafalı bir kompresörde bir krank mili, biyel kolu ve pistondan oluşan krank mekanizması, milin düzgün dönme hareketini pistonun düzensiz ileri geri hareketine dönüştürmek için tasarlanmıştır.

Volan kasnağı 10 Kompresör, motordan gelen hareketi iletmek ve motor üzerindeki yükü eşitlemek için tasarlanmıştır. Volan kasnağı masiftir ve atalet nedeniyle motordan gelen aynı miktarda enerjiyi alarak piston ölü merkezden uzaktayken depolar ve piston ölü merkeze yaklaştığında enerji rezervini serbest bırakır.

Küçük dolaylı akışlı bir kompresörde emme ve boşaltma valfleri 6 Ve 8 üst iç kapakta bulunur 2. Silindir kafası 7 emme ve boşaltma boşluklarına bölünmüştür. Piston aşağıya doğru hareket ettikçe silindir içindeki basınç artar. 5 azalır ve emme valfinin açılmasına neden olur 6, ve buhar silindirin çalışma boşluğuna girer. Piston yukarıya doğru hareket ettikçe buhar, boşaltma valfinden sıkıştırılır. 8 silindirin dışına itilir. Kompresör emme ve basma vanaları kendiliğinden çalışır. Valf çalıştırma plakasının iki tarafındaki basınç farkının etkisiyle açılıp kapanırlar.

Orta ve büyük doğrudan akışlı olmayan kompresörlerde, emme valfleri çevresel olarak yerleştirilmiştir (bkz. Şekil , b), bu da hem emme 6'nın hem de boşaltmanın akış alanının arttırılmasını mümkün kılmıştır. 8 vanalar

Doğrudan akışlı bir kompresörde (şekle bakın), emme valfleri 9 pistonun üst kısmında bulunur ve boşaltma 5 üst iç kapakta bulunur. Piston şekli 10 düz geçişli kompresör uzatıldı. Piston, emme valflerinin altında, kompresörün emme borusuyla iletişim kuran, ancak karterden bir bölmeyle ayrılan bir boşluğa sahiptir. 1. Kompresörün emme borusu silindirin orta yüksekliğinde bulunur ve piston boşluğu ile iletişim kurar, basma borusu ise silindirin üst kısmındadır. Piston silindirin çalışma boşluğunda aşağı doğru hareket ettikçe basınç azalır. Pistondaki emme valfleri, piston boşluğundaki buhar basıncının yanı sıra valf plakalarının ataletinin etkisi altında açılır ve buhar, silindirin çalışma boşluğuna girer. Piston yukarı doğru hareket ettikçe pistondaki valfler kapanır ve buhar sıkıştırılarak silindirin üst kısmında bulunan boşaltma valflerinden dışarı atılır.

Doğrudan akışlı kompresörlerde, güvenlik kapağı (yanlış kapak) olarak adlandırılan üst iç kapak (8) silindire bağlanmaz, ancak bir tampon yay (7) tarafından buna doğru bastırılır. Kompresörü bir kazaya karşı korur (hidrolik) şok) sıvı amonyak silindire girdiğinde. Silindire önemli miktarda sıvı girerse, kompresör tahliye vanalarının küçük kesitinden geçmek için zamanı kalmaz, bunun sonucunda silindir içindeki basınç keskin bir şekilde artar. Bu durumda tampon yayı (7) sıkıştırılır, sahte kapak kaldırılır ve sıvı, kapak ile silindir arasında oluşan boşluktan boşaltma boşluğuna çıkar.

Çevresel emme valfine sahip dolaylı akışlı kompresörler de sıklıkla sahte kapaklar kullanır. Valfleri sabit bir valf plakasında bulunan küçük doğrudan akışlı kompresörlerde, boşaltma valfinin üzerine ikinci, daha sert bir tampon yayı monte edilir. Bu yay, önemli miktarda yağ veya sıvı soğutucu akışkanın girmesi nedeniyle silindir içindeki basınç aşırı arttığında sıkışır ve boşaltma valfi daha fazla açılabilir.

Kompresörü, tahliye basıncının aşırı arttığı durumlarda, örneğin kompresörün tahliye vanası kapalıyken çalıştırılması sırasında meydana gelen kazalardan korumak için 13 (şekle bakın) veya kondenserde su yoksa bir emniyet valfi sağlanır 16. Basma basıncı izin verilen değerden yüksek olduğunda açılır ve kompresörün basma tarafını emme tarafına (kapatma vanalarına kadar) bağlar.

Pirinç. . Dikey dolaylı akışlı çapraz kafalı kompresörlerin şemaları:

A- silindir kapağında bulunan emme ve boşaltma valfleri ile; b - emme valfinin çevresel konumu ile: 1 - karter; 2 - krank mili; 3 - Bağlantı Çubuğu; 4 - piston; 5 - silindir; 6 - emme valfi; 7 - silindir kapağı; 8 - tahliye vanası; 9 - valf panosu; 10 - çark.

Bir baypas valfi, başlatma sırasında büyük dikey kompresörlerin yükünü boşaltmak için tasarlanmıştır. 15. Kompresörü çalıştırmadan önce açılır ve çalıştırılması sırasında boşaltma ve emme boşlukları bağlanır. Bu, kompresördeki sıkıştırmayı ortadan kaldırır ve enerji yalnızca kompresörü tahrik etmek ve atalet kuvvetlerinin ve artan sürtünmenin üstesinden gelmek için harcandığından başlatma sırasındaki enerji ihtiyacını azaltır. Kompresörü otomatik olarak çalıştırırken elektromanyetik bir bypass valfı kullanılır. Yeni seri kompresörlerde bypass vanaları kullanılmamakta, ancak başlangıç ​​​​torku arttırılmış elektrik motorları takılmaktadır.

Pirinç. . Dikey doğrudan akışlı çapraz kafalı kompresörün şeması:

1 - karter; 2 - krank mili; 3 - Bağlantı Çubuğu; 4 - silindir; 5-tahliye vanaları; 6 - silindir kapağı; 7 - tampon yayı; 8 - güvenlik kapağı (yanlış); 9 - emme valfleri; 10 - piston; 11 - çark; 12 - doldurma kutusu; 13 - basınç kapatma vanası; 14 - emme kapatma vanası;

15 - baypas valfinin çalıştırılması; 16 - Emniyet valfi.

Pistonda bulunan emme valflerine sahip çapraz kafasız doğrudan akışlı kompresörlerin avantajları, emme ve boşaltma boşlukları arasında ısı alışverişinin olmamasıdır (λ artar) w), vanaların serbest düzenlenmesi, akış alanlarının arttırılmasını ve vanalardaki kısılmadan kaynaklanan kayıpların azaltılmasını mümkün kılar (λ artar) Ben ). Bu kompresörlerin dezavantajı pistonun büyük kütlesidir, bunun sonucunda atalet kuvvetleri artar, makinenin dengesi bozulur ve sürtünme artar, bu da kompresör milinin dönüş hızının artmasını engeller. Doğrudan akışlı kompresörün piston tasarımı daha karmaşıktır ve emme valfine erişim zordur. Doğrudan akışlı kompresörlerde soğutucu akışkanlar Yüksek sıcaklık sıkıştırmanın sonunda (esas olarak emme sırasında aşırı ısınmanın istenmediği amonyak).

Doğrudan akışlı olmayan çapraz kafalı kompresörlerde valfsiz pistonun boyutu ve ağırlığı daha küçüktür. Atalet kuvvetlerinde azalmaya yol açan ve şaft hızında artışa izin veren hafif alaşımlardan yapılabilir. Doğrudan akışlı olmayan bir kompresörün yalnızca kapağındaki valflerin düzenlenmesindeki kısıtlama, emme valflerinin çevresel bir düzenlemesi kullanılarak ortadan kaldırılabilir (bkz. Şekil,b). Aynı zamanda emme ve basma vanalarının akış alanı artar ve emme ve basma boşlukları arasındaki ısı alışverişi azalır.

Şu anda, amonyak kompresörleri de dahil olmak üzere doğrudan akışlı olmayan kompresörler tercih edilmektedir.

KOMPRESÖR PARÇALARI

Kompresörlerin ana parçaları karterler (blok karterler), silindirler, piston segmanlı pistonlar, krank mekanizması (çubuk, çapraz kafa, biyel kolu, mil), yağ keçeleri, valfler (emme, boşaltma ve emniyet) ve yağlama cihazından oluşur.

Carters.Çapraz kafalı kompresörlerde, karterler (Şek.) makinenin tüm parçalarının sabitlenmesinin temelini oluşturur. Ayrıca kompresörde oluşan tüm kuvvetleri absorbe ederler.

Pirinç. . Çapraz kafalı kompresörlerin karterleri ve silindirleri:

A- kompresör haritası FV6: 1 - çiftleşme flanşı; 2 - karter kapağı; 3 - ana yataklar için soketler; 4-tabanlı yüzey; 5 - kapak

yağ keçesi;

B- Y şeklindeki dört silindirli kompresör AU200'ün karteri: 1 - gözetleme camı için delik; 2 - ana yataklar için soket; 3 - emme valfi için delik; 4- yağ pompası soketi; 5 - karterden yağı boşaltmak için delik;

V- dolaylı akışlı kompresör silindiri FV6;

G- doğrudan akışlı karter kompresörünün silindiri (monte edilmiş): 1 - karter; 2 - silindir gömleği;

3 - kauçuk sızdırmazlık halkaları; 4 - valf kapağı; Manşonları sabitlemek için 5 çubuk; 6 - tampon yayı; 7 - dış silindir kapağı; 8 - soğutma suyu ceketi.

Çapraz kafalı kompresörlerin karterleri kapalı ve emme basıncı altındadır. Bir krank mekanizması ve bir yağlama cihazı içerirler. Karterdeki yağ seviyesi gözetleme camından izlenir. Krank mekanizmasına ve yağlama cihazına erişim için çıkarılabilir yan ve uç kapaklar bulunmaktadır.

Küçük kompresörlerde genellikle bir uç kapağı olan karterler kullanılır (Şekil ,a). Silindirler, karterin üst flanşına saplamalarla sabitlenmiştir.

Orta ve büyük kompresörlerde karterler silindirlerle (karter) birlikte tek blok halinde dökülür (Şekil ,b). Bu, konnektör sayısını azaltır, sızdırmazlığı artırır ve silindir eksenlerinin krank mili yatak deliklerinin eksenine göre başlangıçtaki doğru konumunu sağlar.

Karterler ve karterler Sch18-36 veya Sch21-40 dökme demirden yapılmıştır. Soğutmalı araçlarda kullanılan küçük kompresörlerde, karter ve karter imalatında ağırlıklarını hafifletmek amacıyla alüminyum alaşımları kullanılmaktadır.

Karterler için temel gereksinim yeterli sertlik ve dayanıklılıktır. Karterleri ve karterleri işlerken aşağıdaki koşullara uyulmalıdır: krank mili yatakları için deliklerin eksenleri, silindir bloğunun montaj düzleminin yanı sıra tabana paralel ve uç flanşların düzlemine dik olmalıdır.

Silindirler. Tek etkili çapraz kafalı kompresörlerde iki silindirli bloklar şeklinde üretilirler (Şekil 1). V) veya karter ile ortak bir blok şeklinde (bkz. Şekil, b ve G). Gömlekler karter silindirlerine bastırılır 2, karterin aşınmaya karşı korunması ve onarımların kolaylaştırılması. Silindir duvarları, buhar basıncından, piston segmanlarının esnekliğinden ve ayrıca krank mekanizmasından kaynaklanan normal kuvvetlerden kaynaklanan kuvvetleri etkiler.

Alt kısımda çapraz kafalı kompresörlerin silindirleri karter ile iletişim kurar ve üst kısımda dış ve iç (valf) kapakları bulunur. Bazı dolaylı kompresörlerde iç kapaklar silindir ile dış kapak arasına sıkı bir şekilde tutturulmuştur.

Doğrudan akışlı ve bazı dolaylı akışlı kompresörlerde valf kapağı 4 karter (bkz. şekil, G) tampon yay ile silindire bastırılır 6, 0,35 MPa≈3,5 kgf/cm2 basınç için tasarlanmıştır.

Amonyak ve R22 ile çalışan, tahliye sıcaklığının 140-160 °C'ye ulaştığı orta ve büyük kompresörlerde silindirlerde su soğutma ceketleri bulunur. 8 (bkz. şekil, d). Silindir kapakları bazen su boşluğu ile de yapılır. Çıkış sıcaklığının 90°C'yi aşmadığı R12 ve R142 ile çalışan kompresörlerde silindirler ve kapaklar nervürlü olarak dökülür (bkz. Şekil 25, V) havayla daha yoğun soğutma için. Silindirlerin soğutulması kompresörlerin daha ekonomik çalışmasını sağlar.

Silindirler ve gömlekler Sch 18-36 veya Sch21-40 dökme demirden yapılmıştır. Büyük kompresörlerin silindirleri 2. sınıf hassasiyete göre, küçük hermetik kompresörlerin silindirleri 1. sınıfa göre delik sistemine göre delinir. Piston hareketi sırasında sürtünmeyi azaltmak ve güvenilir yoğunluk oluşturmak için silindirler taşlanmıştır. Montaj yapılırken silindir eksenleri mil eksenine dik olmalıdır. Ayna yüzeyinin temizliğinin, salmastra kutusu çapraz kafalı kompresörlerin silindirleri için 8. dereceden daha pürüzlü olmaması ve hermetik kompresörlerin silindirleri için 10. dereceden daha az olmaması gerekir.

Dökme demir pistonlu ve piston segmanlı çapraz kafalı kompresörlerde, silindir ile piston arasındaki boşluk silindir çapının 0,001'i kadardır ve piston segmansız piston kullanan silindir çapı 50 mm'ye kadar olan küçük kompresörlerde 0,0003'tür. silindir çapından.

Pistonlar. Dikey, V ve V şeklindeki çapraz kafasız kompresörlerde, gövde tipi pistonlar monte edilmiştir (Şek.). Tek parça içi boş bir yapıdırlar. Doğrudan akışlı olmayan kompresörlerde pistonlar geçişsizdir (Şek. A Ve B) donatılmış tasarım. Pistonun üst kısmı silindir valf kapağının şekline uyacak şekilde şekillendirilmiştir.

Pirinç. . Kompresör pistonları:

A- çapraz kafasız dolaylı akış VF6: 1 - piston segmanlarının sızdırmazlığı için oluklar; 2 - delik

İçin piston pimi; Yaylı halka için 3 halkalı girinti; 4 - yağ giderme piston segmanı için oluk;

B - doğrudan akışlı P110: 1 - piston gövdesi; 2-sızdırmazlık segmanlar; 3- yaylı halkalar; 4 - yağ sıyırıcı piston segmanı; 5 - piston pimi; 6 - Bağlantı Çubuğu;

V- doğrudan akışlı (montajlı): 1 - piston gövdesi; 2 - piston segmanlarının sızdırmazlığı için oluklar; 3-- piston pimi; 4 - yağ sıyırıcı piston segmanları için oluklar; 5 yaylı halka; 6 - emme valfi;

G- yatay çapraz kafa: 1 - piston; 2 - vida; 3- piston halkası; 4 - kamış; 5 - toplu iğne; 6 - pistonun destek yüzeyindeki babbitt kayışı.

Gövde tipi doğrudan akışlı bir kompresörün geçiş pistonu (Şek. , V) uzun bir şekle sahiptir. Piston, emme borusundan gelen soğutucu buharının pistonun üst kısmında bulunan emme valflerine aktığı pencereler veya kanallarla donatılmıştır. Emme boşluğu, pistondaki bir bölmeyle karterden ayrılır.

Çapraz kafalı kompresörün pistonu, biyel koluna yüzer bir piston pimi ile bağlanır 3 (bkz. şekil, V). Yüzer piston pimi eksenel harekete karşı yaylı halkalar ile sınırlandırılmıştır. 5.

Pistonların yüzeyinde sızdırmazlık için oluklar bulunmaktadır. 2 ve yağ kazıyıcı 4 segmanlar. Doğrudan akışlı kompresörlerdeki yağ sıyırıcı piston segmanları pistonun alt kenarına, doğrudan akışlı olmayan küçük olanlarda - doğrudan sızdırmazlık halkalarının arkasına (bkz. Şekil ,a) ve doğrudan akışlı olmayan büyük olanlarda monte edilir. - pistonun alt kenarında (bkz. Şekil ,b). Çapı 50 mm'ye kadar olan pistonlar, piston segmanları olmadan yapılır, ancak yağlama için yüzeyde oluklar bulunur.

Yatay çapraz kafalı kompresörlerde pistonlar disk şeklindedir (Şekil , d). Pistonun yüzeyinde piston segmanlarına uyum sağlamak için oyuklar bulunmaktadır 3. Çubuklu piston 4 bir somunla bağlı 2. Somunun gevşemesini önlemek için kenarına bastırarak durdurun A somunları çubuk üzerindeki oluklardan birine yerleştirin.

İki ve üç kademeli kompresörlerde diferansiyel (kademeli) pistonlar kullanılır.

Taht tipi pistonlar, yüksek kaliteli dökme demir Sch21-40 veya Sch24-44'ün yanı sıra alüminyum alaşımından (magnezyum katkısı olmadan) Al5'ten yapılır. Piston segmansız piston yapmak için özel dökme demir veya düşük karbonlu çelik kullanılır. Yatay kompresörlerin pistonları alt kısmı Babbitt kayışlı döküm veya çelikten, piston somunları ise St. 35 çelikten yapılmıştır.

Gövde tipi pistonlarda, piston pimi delikleri eş eksenli olmalı ve eksenleri pistonun generatrisine dik olmalıdır (böylece biyel kolu ile montaj sırasında piston silindir eksenine göre eğrilmez); disk şeklindeki pistonlarda, çubuk deliği pistonun dış silindirik yüzeyi ile eş merkezli olmalı ve çubuğun destek ucunun yüzeyi piston eksenine dik olmalıdır. Piston segmanlarının oyukları birbirine paralel olmalı ve yan yüzeyleri piston generatrisine dik olmalıdır.

Pirinç. . Segmanlar:

A- sızdırmazlık: I-kilit

örtüşmek; II - eğik; III - düz; b - yağ kazıyıcı: I - konik;

II - yuvalı.

P boynuz halkaları. Sızdırmazlık halkaları ve yağ sıyırıcı halkaları bulunmaktadır. O-halkalar, hareket ettikçe silindir duvarları ile piston arasında sızdırmazlık oluşturacak şekilde tasarlanmıştır ve yağ sıyırıcı halkalar, silindir duvarlarından fazla yağı çıkarmak için tasarlanmıştır. İyi bir sızdırmazlık için piston segmanının dış yüzeydeki tüm noktalarda silindire sıkı bir şekilde oturması ve silindire eşit basınç uygulaması gerekir. Piston segmanlarının uçları, dış yüzeyin generatrisine kesinlikle dik olmalıdır. Piston segmanlarında kilit adı verilen bir yuva bulunur. Üç tip piston kilidi vardır: örtüşme, eğik, düz (Şek. , A). En sık kullanılan kilitler, güvenilir sızdırmazlık sağlayan bindirme ve çapraz kilitlerdir. Yağ sıyırıcı halkalar, dış yüzeylerinde konik bir yüzey oluşturan bir eğim veya halkanın yüzeyinde oluk şeklinde yarıklar bulunması nedeniyle sızdırmazlık halkalarından farklıdır (Şekil ,b). Yağ sıyırıcı halkaları, konisi yukarı bakacak şekilde pistona takılır. Piston yukarı doğru hareket ettikçe segman ile silindir duvarı arasında bir yağ kaması oluşur ve segmanı piston oluğuna doğru bastırır, bunun sonucunda da yağ yukarıya doğru yükselmez. Halkanın sıkıştırılmasında herhangi bir engel olmadığından emin olmak için, oluk içinde, içinden yağın veya buharın oluktan çıktığı pistonun iç kısmı ile iletişim kuracak delikler açılır. Piston aşağı doğru hareket ettikçe yağ, yağ sıyırıcı segman tarafından silindir aynasından alınır, segman altındaki bir oyukta toplanır ve pistondaki deliklerden pistona ve krank karterine akar.

Çoğu çapraz kafalı kompresörde iki ila dört O-halka ve bir veya iki yağ halkası bulunur. Yatay çapraz kafalı kompresörler yalnızca O-halkaları kullanır.

Piston segmanları, Rockwell sertliği 91-102 birim olan Sch21-40 dökme demirden ve yeni kompresör modellerinde plastikten (ısıya dayanıklı naylon) yapılmıştır. Esnekliği arttırmak için piston ile plastik halkalar arasına çelik banttan yapılmış genişleticiler yerleştirilir.

Piston segmanlarının sıkışmasını ve silindir aynasının aşınmasını önlemek için, çalışır durumdaki halka kilitlerinde boşluklar bulunmalıdır. Çalışmama durumunda piston segmanı kilidindeki boşluk, segman çapının yaklaşık 0,1'i ve çalışma durumunda silindir çapının 0,004'ü kadardır. Halka kilitler birbirlerinden yaklaşık 90° kaydırılmalıdır. Piston segmanlarından buhar sızıntısı kompresörün dağıtım oranını azaltır ve piston segmanlarının silindir duvarlarına sürtünmesi güç tüketiminin artmasına neden olur.

Piston segmanları için gereklilikler yeterli esneklik, segman ucunun dış generatrise dik olması, segmanların dış yüzeyinin silindir duvarlarına sıkı oturmasıdır.

Stoklamak. Yatay piston kafalı kompresörlerde pistonu çapraz kafaya bağlamak için kullanılır. Bir çapraz kafa ile çubuk, dişler veya cıvatalarla ve bir pistonla - bir piston somunuyla sabitlenir (bkz. Şekil ,d). Çubuk, St.40 veya St.45 yapısal karbon çeliğinden yapılmıştır. Yüzeyi çimentolu ve cilalıdır.

Çaprazkafa.Çubuğu biyel koluna bağlamak için tasarlanmıştır, ileri geri doğrusal hareket gerçekleştirir ve bir mahfazadan oluşur 1 ve iki ayakkabı 2 (pirinç.). Gövde ile ayakkabı arasına bir dizi ara parça yerleştirilmiştir 3 boşlukları kontrol etmek için. Ayakkabının kayan yüzeyinin ve dolayısıyla kılavuzların şekli silindiriktir.

Çaprazkafa, kale somunlu cıvatalarla çubuğa bağlanır 6, dönmeye karşı emniyete alınmıştır. Çaprazkafa gövdesi çelikten dökülmüştür ve pabuçlar gri ince taneli dökme demirden veya Babbitt dolgulu çelikten yapılmıştır. Çapraz kafa pimi St.20 ve St.45 karbon çeliğinden veya 20X ve 40X krom çeliğinden yapılmıştır. Sertlik kazandırmak için parmak çimentolanır, sertleştirilir ve sınıf 9 temizliğine göre taşlanır. Parmağın yüzeyi 1. ve 2. doğruluk sınıflarına göre işlenir.

Pirinç. . Amonyak yatay kompresör çapraz kafası:

1 - gövde; 2 - ayakkabılar; 3- ped; 4 ve 5 pul; 6 - çubuğu sabitlemek için kale somunu; 7 - çubuk.

Bağlantı Çubuğu. Krank milini pistona veya çapraz kafaya bağlar ve bir çubuktur 1 uçlarında başlıklar bulunan, biri tek parça 2'li, diğeri sökülebilir 3 (Şekil, a). Konektör düz (çubuğun eksenine dik) veya eğik olabilir. Bölünmüş kafa, babbitt 7 ile doldurulmuştur veya babbitt ile doldurulmuş bir astarı vardır ve biyel kolu cıvataları ile krank miline sabitlenmiştir 4 Kale somunlu 5. Her iki taraftaki biyel kolu kafasının yarımları arasına bir takım ince şimler yerleştirilir 6. Babitt biraz aşınmışsa, contaların bir kısmını çıkarabilir ve mil ile biyel kolu kafasının iç yüzeyi arasındaki önceki boşluğu (yatak gerilmesi olarak adlandırılır) eski haline getirebilirsiniz. Yeni modellerin kompresörleri ince duvarlı Babbitt gömlekleri ile donatılmıştır. Bu astar, 1,7 mm kalınlığında bir babbitt tabakasıyla kaplanmış, 0,25 mm kalınlığında iki kat çelik banttan oluşur. Bu durumda, bir takım şimler takılmaz.

Çapraz kafalı kompresörün kapalı kafasında preslenmiş bronz bir burç bulunur 8 ve piston pimi ile pistona bağlanır. En yaygın olarak kullanılanlar, piston deliğinde ve biyel kolu burcunda serbestçe dönen yüzer pimlerdir. Yay halkaları veya sürtünme önleyici malzemelerden yapılmış tapalar nedeniyle eksenel hareket sınırlıdır.

Bazı küçük kompresör modellerinde iki tek parça kafalı bronz veya alüminyum bağlantı çubukları kullanılır (Şekil ,b). Bu tür bağlantı çubukları eksantrikli düz bir mile karşılık gelir (Şekil , d).

İLE biyel yatakları yağ kanallardan sağlanır 9 Ve 10 (bkz. Şekil ,a) ve kompresör şaftındaki delikler boyunca alt kafalara cebri (pompa) yağlama ile.

Pirinç. . Krank mekanizmasının detayları:

alt bölünmüş kafalı a-biyel kolu: 1 - çubuk;

2 - tek parça kafa; 3'lü kafa;

4 - cıvatalar; 5 - kale fındıkları; 6 - ped;

7 - astar; 8 - bronz burç; 9, 10 - petrol tedarik kanalları; B- tek parça başlı biyel kolu;

V- krank mili: 1- ana muylular; 2 - yanaklar;

9 - biyel kolu muyluları; 4 - karşı ağırlık; 5 - yağ keçesi için boyun; G- biyel kollu eksantrik mil: 1 - mil;

2 - karşı ağırlıklar; 3 - Bağlantı Çubuğu; D- krank mekanizması: 1 - krank mili; 2 - kaydırıcı; 3 aşamalı; 4 - piston.

Bölünmüş kafalı biyel kolları St.40 ve St.45 karbon çeliğinden yapılır, daha sonra tavlama ve normalizasyon ile dövülür veya damgalanır, biyel kolu cıvataları 38ХА veya 40ХА krom çeliğinden yapılır ve piston pimleri St.20 karbon çeliğinden yapılır. ve St.45 veya krom çelik 20X ve 40X. Piston pimleri sertleştirilmiştir ve çalışma yüzeyi en az sınıf 9 temizliğine göre taşlanmıştır.

Şaft.Şaftın sağlam ve dayanıklı olması ve sürtünme yüzeylerinin aşınmaya dayanıklı olması gerekir. Krank milleri (Şek., b), eksantrik (küçük kompresörlerde) (bkz. Şek., d) ve krank (Şek., D).İkincisi, küçük hermetik kompresörlerin krank mekanizmasında kullanılır. Bu hareket mekanizması, pistona kaynaklanmış bağlantının (3) eksenine dik olarak hareket eden bir krank mili (1) ve bir kaydırıcıdan (2) oluşur. 4,

En yaygın olanları çift kranklı ve çift destekli millerdir. Dizler 180° kaydırılır. Şaft muylularında atalet kuvvetlerini dengelemek için tasarlanmış karşı ağırlıklar bulunmaktadır. Her şaft muylusuna bir, iki, üç veya dört bağlantı çubuğu bağlanmıştır.

Şaft destekleri rulmanlardır. Çapraz kafalı kompresörlerde çoğunlukla ana rulmanlar kullanılır - bilyalı ve makaralı. Ancak yatak olarak bronz ve dökme demir burçlar da kullanılmaktadır. Küçük yüksek hızlı kompresörlerde gürültüyü azaltmak için kaymalı yataklar kullanılır. Çaprazkafalı yatay kompresörler babbitt ile doldurulmuş kaymalı yataklar kullanır. Şaftı takarken bu yataklar muylular boyunca kazınır.

Kompresör krank milleri dövme veya damgalama şeklinde St. 45 karbon çeliğinden veya 40X krom çeliğinden yapılır. Milin içine yağ kanalları delinir. Şaftların ana ve biyel kolu muyluları silindirik olmalı, tüm ana muyluların eksenleri aynı düz çizgide olmalı, biyel kolu muylularının eksenleri ana muyluların eksenine paralel olmalı, ana muyluların salgısı dergiler tolerans sınırlarını aşmamalıdır. Aşınmaya karşı dayanıklılık için şaft muyluları sertleşinceye kadar sertleştirilir ve temperlenir. R s =52÷60. Boyunlar yüksek frekanslı akımlarla ısıtılır. Isıl işlemden sonra sınıf 9 temizliğine göre taşlanırlar (kaymalı yataklar için).

Volan kasnağı. Krank miline bir anahtarla yerleştirilir ve bir somunla sabitlenir. Kayış tahriki kullanıldığında, volan jantında V kayışları için oluklar bulunur. Doğrudan şanzıman durumunda, volan kavraması yalnızca motor üzerindeki yükü eşitleme amaçlıdır.

Yağ keçeleri.Çapraz kafalı kompresörlerde, karterden çıkıntı yapan şaftı sızdırmaz hale getirmek için tasarlanmışlardır ve yatay çapraz kafalı kompresörlerde, kompresör silindirinin çalışma boşluğunu tamamen kapatmak amacıyla çubuğu sızdırmaz hale getirmek için tasarlanmıştır. Yağ keçeleri iki türe ayrılabilir: sürtünme halkalı çapraz kafalı kompresörler için yağ keçeleri (bronz çelik, grafit çelik). Bu tür yağ keçelerinde halkalar arasındaki yoğunluk, körük ve yayların esnekliğinin yanı sıra ek bir hidrolik sızdırmazlık sağlayan bir yağ banyosu yardımıyla oluşturulur; Çapraz kafalı kompresörlerin contaları, bölünmüş metal ve tek parça floroplastik halkalara sahip çok odacıklıdır.

Çapraz kafalı kompresörler için körüklü contalar. Bir çift bronz-çelik sürtünme halkasına sahip bu tür yağ keçeleri, şaft çapı 40 mm'ye kadar olan küçük kompresörlerde kullanılır (Şekil ,a). Kompresör şaftının üzerine, üzerine çelik bir halkanın sıkıca oturduğu elastik bir lastik halka (1) yerleştirilmiştir. 2. Her iki halka da mil ile birlikte döner. Daha sonra körüğü temsil eden bir ünite şaftın üzerine gevşek bir şekilde yerleştirilir. 4 (iki katmanlı ince oluklu bir tüp), bir ucuna bronz bir halkanın (3) lehimlendiği ve diğer ucuna - bir kılavuz cam 6. Kılavuz kabı bir kapakla contalara (7) sabitlenir 8 krank karterine, böylece körüklü bronz halka hareketsiz kalır. Bahar 5 bronz bir yüzüğe basar 3 dönen çelik halkaya 2.

Bu halkaların iyi bir şekilde alıştırılması gerekir. Yağ keçesi haznesi yağla doldurulur. Körük contasının dezavantajı körüğün mukavemetinin tamamen tatmin edici olmamasıdır.

Yağ keçeli yaylı keçelerin üretimi daha az emek gerektirir, kullanımı güvenilirdir ve kurulumu ve çalıştırılması kolaydır.

En gelişmiş olanı, biri özel metalize grafitten, diğeri çimentolu çelikten yapılmış bir çift sürtünme halkasına sahip yaylı contadır.

Çapraz kafalı kompresör için tek taraflı grafit çelik yaylı conta. Bu tip bir yağ keçesi Şekil 2'de gösterilmektedir. ,B. Kapağa takılı sabit çelik halkaya 5 1 conta üzerinde 4, Grafit sızdırmazlık halkası preslenir 5, hareketli bir halkaya monte edilmiştir 6. Yüzük 6 elastik bir lastik halka üzerindeki şaftın üzerine yerleştirilmiştir 2. Grafit uçlu hareketli bir halka, sabit bir çelik halkaya bastırılır 3 bahar 8, 7 numaralı rondelalara dayanır.

Çift taraflı grafit çelik kompresör yağ keçesi P110Şekil 2'de gösterilmiştir. , V.İki çelik halka 3 grafit ekler ile 4 elastik floroplastik halkaların üzerine şaftı takın 8. Hareketli halkalar arasında 3 klip yüklü 2 T rondelaların üzerinde duran birkaç yayın (9) bulunduğu 10. Yayların etkisi altında, grafit uçlu çelik halkalar 4 dışta bulunan çelik halkalara (5) bastırıldı 6 ve dahili 12 yağ keçesi kapakları. Kompresör çalışırken, grafit uçlu elastik ve çelik halkaların yanı sıra yaylı bir kafes mil ve kapaklarla birlikte döner. 6 Ve

Pirinç. . Çapraz kafalı kompresörler için yağ keçeleri:

A- körük;

B- yaylı grafit çelik tek taraflı;

V- yaylı grafit çelik çift taraflı.

12 yüzüklerle 5 sabittir, Dönen çelik halkalar bir çubukla sabitlenmiştir 7, ve klip

(kilitleme vidası 1. Şaft contası floroplastik halkalar (5) tarafından sağlanır ve yağ keçesi haznesinin contası, hareketli grafit uçlar arasındaki yoğunlukla sağlanır. 4 (halkalar) ve sabit çelik halkalar 5. Yağ keçesinin tam sızdırmazlığı bir yağ keçesi ile sağlanır. Yağ, dişli pompa aracılığıyla yağ keçesi haznesine beslenir ve mildeki deliklerden biyel kolu yataklarına boşaltılır. Yağ keçesi kapağı, yağ basıncını karterdeki basıncın 0,15-0,2 MPa üzerinde tutan bir bypass kontrol valfına (11) sahiptir.

Çapı 50 mm'ye kadar olan küçük şaftlar için, şafta eş merkezli ortak yaylı çift taraflı grafit çelik contalar kullanılır. Bu tür yağ keçelerinde halkalar arasına burç takılmaz.

Bölünmüş alüminyum ve yekpare floroplastik halkalara sahip çok odacıklı yağ keçeleri. Yalnızca çapraz kafalı kompresörlerin çubuklarının sızdırmazlığını sağlamak için kullanılırlar. Böyle bir yağ keçesinin bileşimi (Şek.), bir ön yağ keçesini ve yağ keçesinin kendisini içerir.

Ön yağ keçesi yuvasında 5 dört bölünmüş halka yerleştirildi 4, üç bölümden oluşuyor. Halkaların dış yüzeyinde, içine bilezik yayının yerleştirildiği bir oluk bulunmaktadır. 3. Halkaların iç yüzeyi hassas ve temiz bir şekilde işlenir ve yaylar aracılığıyla çubuğa doğru bastırılır.

Ön yağ keçesi yuvasının arkasında üç sürekli halka vardır 9 çelik (aynı zamanda sürekli) halkalarla dönüşümlü olarak floroplastikten yapılmış 8, 10 ve 11. Somunları sıkarken 2 Elastik floroplastik halkalar çubuğa sıkı bir şekilde oturur.

Yağ keçesinin kendisi beş odadan oluşur. Her biri alüminyum sızdırmazlık halkalı bir dökme demir gövdedir (tutucu) 1 6 ve bir kapatma halkası (7). Kapatma halkası radyal olarak üç parçaya bölünmüştür ve sızdırmazlık halkası, radyal yuvalarla örtüşen altı parçadan oluşur. Bu ayrık halkalar, ön yağ keçesi halkaları gibi, bilezik yaylarıyla çevrelenmiştir. Yay, ayrık halkanın parçalarını sıkıştırır ve bunları radyal olarak çubuğa doğru bastırır. Bu tasarımla yoğunluk kendi kendini düzenler, çünkü aşınma meydana geldikçe halka radyal olarak çubuğa doğru bastırılır. Çubuk ısıtıldığında, salmastra halkası genişler, soğutulduğunda bilezik yaylarının esnekliği nedeniyle halkanın ters sıkıştırma işlemi meydana gelir.

Bölünmüş halkalar alüminyum alaşımından yapılmıştır. Halka boşlukları sertleştirilir ve yapay yaşlandırmaya tabi tutulur. Halkaların sızdırmazlık yüzeyleri dikkatlice işlenir ve çubuğa, birbirine ve hazne gövdesine taşlanır.

Pirinç. . AO tipi kompresör çubuğunun sızdırmazlığını sağlamak için çok odacıklı yağ keçesi.

Yağ keçesi ve çubuk, yağlayıcı pompasından özel bir burç-fener vasıtasıyla yağlanır.

Yağ keçesi ile ön yağ keçesi arasındaki bölme kompresörün emme tarafına bağlanır. Bu nedenle, amonyak buharı silindirden yağ keçesi yoluyla nüfuz ettiğinde, kompresör tarafından bu hazneden emilir. Böylece ön yağ keçesi sadece emme basıncı altındadır. Ön yağ keçesinin amacı, kompresör durdurulduğunda (somunları sıkarak) ek yoğunluk oluşturmak ve amonyak sızıntısını önlemektir. 2) ve krank mekanizmasını yağlamak için kullanılan basit makine yağının silindire ve yağ keçesine girişi.

Emme ve boşaltma vanaları. Soğutma kompresörlerinde bu valfler kendiliğinden çalışır, yani. Valf plakasının iki tarafındaki basınç farkının etkisi altında açılırlar ve plakanın veya yayın esnekliğinin etkisi altında kapanırlar.

Herhangi bir valfin ana elemanları bir yuva, yuvanın üzerinde uzanan, geçişi engelleyen bir plaka, plakayı yuvaya bastıran bir yay ve aynı zamanda yükselmesini sınırlayan bir plaka kılavuzundan (soket) oluşur. koltuğun üstündeki plaka. Bazı vanalarda yay takılmaz, daha sonra kendinden yaylı plakalar kullanılır. 0,2-1 mm kalınlığında ince yay çeliğinden yapılırlar. Valf plakalarının şekilleri çeşitlidir.

Şekil Doğrudan akışlı olmayan soğutucu akışkan küçük kompresörlerinin valfleri: A-valf kapağı;

b - basma düğmeli boşaltma valfi.

Küçük dolaylı akışlı kompresörlerde emme ve basma valfleri silindirin üst kısmında bulunur. Vana kapağı). İki silindirli dolaylı kompresörün valf kapağı Şekil 2'de gösterilmektedir. , A. Emme valfleri iki yönlü kendinden yaylıdır, boşaltma valfleri ise yaylı pinhead valflerdir (her silindir için iki fırıldak valfi).

Sele 2 emme şerit valfleri için kendinden yaylı plakalarla kaplı iki oluklu bir çelik plaka vardır 3. Astar, valf plakası 1'e taşlanmıştır ve cıvatalarla sabitlenmiştir. Emme valfleri için kılavuz, plakaların sapmasına karşılık gelen olukların bulunduğu valf plakasıdır (bkz. Şekil , a, boyunca kesit). O). Tampon plakalar oluklarda bulunur 10.

Silindirdeki emme valflerinin açılabilmesi için kompresörün emme tarafındaki basınca göre hafif bir basınç düşüşü oluşturulur (0,03 MPa≈0,3 kgf/cm2'ye kadar). Basınçlar arasındaki farkın etkisi altında, bant bükülerek soğutucu buharını astarların yuvalarından ve valf panosundaki deliklerden silindire geçirir. Silindirdeki ve emme boşluğundaki basınçlar eşitlendiğinde, bantlar düzleşerek balataların yuvalarını tıkar.

Tahliye valfi silindirden uzağa açılır ve burada yoğuşma basıncının üzerinde hafif bir basınç fazlalığı (0,07 MPa≈0,7 kgf/cm2'ye kadar) oluşturulur. Basınçlar arasındaki farkın etkisi altında çukur plakası 5, yükselen, çalışma yayını sıkıştırır 6 ve buhar geçişini açar (Şek., b). Basınçlı buhar, valf plakasındaki deliklerden ve soketteki (cam) yuvalardan silindirden kompresörün boşaltma boşluğuna çıkar. 4.

Tahliye valflerinin yuvası, valf plakasının (1) halka şeklindeki çıkıntısıdır. Çelik plaka (5) taşlanır ve çalıştırma yayı tarafından yuvaya doğru bastırılır. 6, sokette bulunur 4. Ek olarak, tahliye vanaları cam arasına monte edilmiş bir tampon yay (7) ile donatılmıştır. 4 ve kalıcı bir geçiş 8 (Şekil , b).

Silindire sıvı soğutucu veya önemli miktarda yağ girerse tampon yayı, valf plakasının kaldırma kuvvetini arttırmayı mümkün kılar. Valf çalıştırma ve tampon yayları ortak bir kılavuz manşona sahiptir 9. Basma valfleri, yayların esnekliğinin etkisi altında kapanır.

İÇİNDE Hermetik FG0.7 kompresörde, valf panosunun üzerine baskı plakalı bir plakalı boşaltma valfi monte edilmiştir (Şek.). Tahliye valfi plakası 2 ve baskı plakası (1) valf kartı üzerine bir vida ile konsol şeklinde sabitlenmiştir 4. Basınçlar arasındaki farkın etkisi altında plaka 2 gevşek uç valf plakasının üzerinde olacak şekilde yükselir 4 ve sıkıştırılmış buharı boşaltma boşluğuna geçirir. Valf, valf plakasının (2) ve baskı plakasının (1) esnekliğinin etkisi altında kapanır. Emme valfi 3 kamış, kendi kendine yaylanan.

Pirinç. . Vana panosu

kompresör FG0.7.

Orta ve yüksek kapasiteli doğrudan akışlı olmayan çapraz kafalı kompresörlerin valfleri Şekil 1'de gösterilmektedir. . Bu kompresörlerdeki emme valfi çevresel olarak yerleştirilmiştir. Bu bir halka plakasıdır 2 (silindirin çapından daha büyük çapta), birkaç silindirik helezon yay tarafından bastırılır 3 silindir gömleğinin sonu olan koltuğa 1 (Şek. A). Basınç yayları sokette bulunur 4, plakanın yükselişini 1,5 mm'lik bir yükseklikle sınırlamak (orta sıcaklık koşullarında çalışırken).

Plakanın üzerindeki boşluk silindirin boşluğu ile iletişim halindedir. Silindirdeki basınç azaldığında, emme boşluğundan gelen buhar, baskı yaylarının esnekliğini aşarak plakayı kaldırır ve plaka ile silindir gömleğinin ucu arasındaki boşluktan silindirin çalışma boşluğuna girer. Valflerin bu tasarımı, emme valfi plakalarına basılarak kompresör performansının kontrol edilmesini mümkün kılar. Bu amaçla kapağın içine (dış veya iç) bir elektromanyetik bobin yerleştirilir. 5 (Şekil ,b). Akım açıldığında, bobinin etkisi altında plakanın etkisi altında bir manyetik alan oluşur. 3 sokete çekilir ve emme valfini açar.

Orta ve büyük kapasiteli dolaylı akışlı kompresörlerin boşaltma valfleri halka tipi (bkz. Şekil , a) veya pin tipi (bkz. Şekil , b) olabilir.

Tek halkalı tahliye vanası bir yuvadan (5) ve halka şeklinde bir plakadan oluşur 6, eyere birkaç yay (7) tarafından bastırıldı ve soket 8 (bkz. Şekil a). Eyer ve rozet birbirine cıvatalanmıştır 9. Tahliye valfi silindire bağlı değildir, ancak bir tampon yay ile ona (emme valfi yuvasının tepesine) doğru bastırılır. 10. Tampon yayı, tüm basma valfinin 5 mm yüksekliğe kadar kaldırılmasına olanak tanır, bu da akış alanını arttırır ve valf ile biyel kolundaki istenmeyen gerilimi ortadan kaldırır.

Pirinç. . Orta ve büyük kapasiteli dolaylı akışlı kompresörlerin valfleri:

a - kompresör P80; B - FU40RE kompresör: 1 - emme valfi yuvası: 2 - halka plakası;

3 - bahar; 4 - priz; 5 - elektromanyetik bobin; 6 - basmalı düğmeli boşaltma valfi.

silindire sıvı soğutucu akışkan veya önemli miktarda yağ girmesi durumunda piston grubu (ve ayrıca hidrolik şok olasılığını da ortadan kaldırır).

Doğrudan akışlı kompresörlerde en yaygın olanı plaka tipi kendinden yaylı şerit valflerdir (Şek.). Emme valfleri piston tabanında bulunur ve boşaltma valfleri iç silindir kapağında bulunur. Eyerler 1 ve kılavuz soketleri 2 Valfler buharın geçişi için uzunlamasına oluklara sahiptir. Eyerlerdeki oluklar, şerit plakalar (3) ile üst üste binmektedir. Basınçlar arasındaki farkın etkisi altında, yuvalara (2) doğru bükülen plakalar, buharın geçişi için uzunlamasına yarıklar oluşturur. Sapmaya ek olarak, plakalar 0,2-0,4 mm'lik dikey bir yükselişe sahiptir, bu da buharın geçişi için daha büyük bir kesit sağlar. Valf, doğrusal bir şekil alma eğiliminde olan plakanın esnekliği ve buharın karşı basıncı nedeniyle kapanır. Kendinden yaylı şerit vanalar geniş bir akış alanına ve güvenilir bir sızdırmazlığa sahiptir. Bant valfler yatay çaprazkafalı kompresörlerde de kullanılır.

Valf yuvaları ve soketleri, ısıl işlem görmüş karbon çeliğinden ve ayrıca yüksek kaliteli dökme demirden yapılmıştır, kendinden yaylı valf plakaları, 0,2-1 mm kalınlığında çelik yaylı ısıl işlem görmüş bantlar 70S2XA veya U10A'dan yapılmıştır. Valf yaylarının üretiminde Sınıf II tel kullanılır. Valf plakaları yuvalara taşlanmıştır.

Pirinç. . Kendinden yaylı şerit vanalar:

A- emme; B - deşarj: 1 - eyer; 2 - soket; 3 plakalı bant vana; 4 - sabitleme vidası,

Vanalar için gereklilikler, minimum ölü alanla maksimum akış alanı, koltuğa zamanında oturma, hem çalışma sırasında hem de kompresör durdurulduğunda vananın sızdırmazlığı, servis ömrü (küçük makineler için 10.000 saate kadar, büyük ve orta ölçekli makineler için 10.000 saate kadar) şeklindedir. 3000 saate kadar). Kompresörün 0,8 MPa≈8 kgf/cm2 boşaltma basıncında ve 0,053 MPa≈400 mm Hg emme basıncında çalışması durdurulduktan sonra valf sızdırmazlığının tatmin edici olduğu kabul edilir. Art., kompresörün emme tarafındaki basınç artışı 0,00133 MPa≈10 mm Hg'yi aşmayacaktır. Sanat. 15 dakika içerisinde

Emniyet valfleri. Kompresör hareket mekanizmasını aşırı yükten korumak için kullanıldığı gibi, basma basıncının aşırı artması durumunda kompresörü kazalardan korumak için de kullanılırlar. Örneğin kompresörler kapalı tahliye vanasıyla çalıştırıldığında veya kondenserde soğutma suyu bulunmadığında basınç artabilir. Emniyet vanası, basma tarafını emme tarafına bağlayan hatta kesme vanalarına kadar monte edilir (şekle bakın).

Pirinç. . Emniyet valfleri: A- top; 6 - nayerstkovy.

Kompresör çalışırken emniyet valfinin kapalı olması gerekir ancak kompresör silindirindeki basınç izin verilenin üzerine çıkarsa emniyet valfi açılacak ve basma tarafından gelen buhar emme tarafına geçecektir. Bu, basınç artışını durduracak ve kaza olasılığını ortadan kaldıracaktır. Emniyet valfinin açılma basıncı, basınçlar arasında hesaplanan farka bağlıdır. R İle -R Ö . En yeni kompresör serisi için, emniyet valfleri açıkken basınçlar arasındaki fark 1,7 MPa'dır ve önceki kompresör serisi için R12'de çalışırken 1 MPa ve R717 ve R22'de çalışırken 1,6 MPa'dır.

En yaygın yaylı emniyet valfleri bilyelidir (Şek. A) ve yüksük (Şekil ,b). Valflerde yay 7, kompresördeki basınçlar arasındaki farkı maksimuma çıkaracak şekilde tasarlanmıştır. Basınçlar arasındaki fark izin verilen sınırı aştığında yay büzülür. Kapak 3 eyeri terk eder 1, Soğutucu akışkanın boşaltma boşluğundan geçtiği halka şeklinde bir delik oluşturmak 8 emme boşluğuna 2. Basınçlar eşitlendikçe vana kapanır. O-ringli yüksük valfler 9 yağa, ısıya dayanıklı kauçuk daha güvenilir bir sızdırmazlık sağlar.

Kompresöre monte edilmeden önce vanalar, cama vidalanan bir tapa 5 ile ayarlanır. 6, ve koltuğun sıkılığının yanı sıra açma ve kapama basınçları arasındaki belirli bir fark için hava ile test edilir (son test su altında gerçekleştirilir). Testten sonra vana kapatılır (conta 4).

Emniyet valfleri yalnızca orta ve yüksek kapasiteli kompresörlere takılır. Küçük kompresörlerde basma basıncının aşırı artmasına karşı koruma yalnızca otomatik cihazlarla sağlanır.

Yağlama cihazı. Kompresörün hareketli parçalarının ısınmasını ve aşınmasını azaltmak ve sürtünme için enerji tüketimini azaltmak, ayrıca yağ keçelerinde, piston segmanlarında ve valflerde ilave yoğunluk oluşturmak için kompresör yağı kullanılır. Kompresörlerin sürtünme parçaları yüksek parlama noktasına ve düşük akma noktasına sahip özel mineral veya sentetik yağlarla yağlanır.

Parlama noktası 160° C'den düşük olmayan ve katılaşma noktası -40° C'den yüksek olmayan HF-12-18 yağı, R12 ve R142 ile çalışan kompresörleri, HF-22-24 ve HF- yağını yağlamak için kullanılır. 22s-16 (sentetik) sırasıyla parlama noktaları 125-225 ° C ve akma noktaları -55 ° C ÷ -58 ° C - R22'deki kompresörler ve XA, XA-23 ve XA-30 yağları için flaşlı amonyak kompresörlerinin yağlanması için 160-180 ° C noktası ve akma noktası -40 ÷-38 - Yağ markasındaki son sayı, gıdadaki viskoziteye karşılık gelir. Çapraz kafalı kompresörlerde, açık krank mekanizmasını yağlamak için endüstriyel yağ 50 (makine SU) kullanılır.

Pirinç. . Harici tahrikli çapraz kafalı kompresör için yağlama şeması.

Kompresörler iki yağlama sistemi kullanır: sıçrayan (pompasız) ve bir yağ pompasının oluşturduğu basınç altında zorlanan. Çapraz kafalı kompresörlerde yağ deposu karterdir, çapraz kafalı kompresörlerde ise ayrı bir yağ karteridir.

Pompasız yağlama, harici tahrikli küçük kompresörlerde kullanılır. Biyel kafaları veya krank mili karşı ağırlıkları karter yağ banyosuna daldırılır ve döndükçe yağ püskürtülür (kabarcıklı yağlama) veya yağ seviyesi krank milinin merkezinde tutulur (taşmalı yağlama).

Sızdırmaz küçük kompresörlerde cebri yağlama kullanılır: dikey şaft düzeninde, şaft döndüğünde ortaya çıkan merkezkaç kuvvetlerinin etkisi altında (şekle bakın); yatay konumda, döner bir pompadan. Orta ve büyük kompresörler, genellikle dişli pompadan zorunlu yağlama kullanır. Yağ basıncı, kompresör karterindeki basıncın 0,15-0,2 MPa üzerinde tutulur. Dişli pompalar, karter kapağında (su basmamış pompa) ve karterde, yağ seviyesinin altında (su basmış pompa) bulunur. İlk durumda, tahrik doğrudan şafttan, ikincisinde ise bir çift sarmal veya düz dişli kullanılarak gerçekleştirilir.

İncirde. Su basmış dişli pompaya sahip çapraz kafalı bir kompresörün yağlama sistemi gösterilmektedir. Pompa 1, yağı karterden ağ filtre girişi yoluyla alır 4 (kaba temizleme) ve metal aşınma elemanlarını tutan manyetik çubuklar 5. Yağ, bir süzgeç aracılığıyla basınç altında pompalanır ince temizlik 3 yağ keçesi boşluğuna (6) ve contasız bir kompresörde - sahte yatağa. Daha sonra yağ, şaftta açılan kanallardan 7 alt biyel kolu kafasının yataklarına akar. Biyel kollarının üst kafaları, alt kafaların uç boşluklarından çıkan yağın sıçramasıyla yağlanır. Silindirler, pistonlar, piston segmanları ve ana yataklar aynı şekilde yağlanır.

İÇİNDE yağ sistemi basınç, bir kontrol vanası kullanılarak 0,15-0,2 MPa (1,5-2 kgf/cm2) seviyesinde tutulur 2, ince filtrenin içine yerleştirilmiştir. Basınç keskin bir şekilde yükseldiğinde valf 2 yağı kartere boşaltır. Karterdeki yağ seviyesi, yağ seviye camı kullanılarak görsel olarak izlenir. Cam içinde izin verilen seviye dalgalanmaları.

Bazı amonyak yakıtlı kompresörler yağı soğutur. Bunun için karterin yan kapaklarında su ceketleri bulunur veya yağlama sistemine (ince filtreden sonra) uzaktan yağ-su soğutucuları dahil edilir. Freonla çalışan kompresörlerde ise tam tersine bazen kompresörü çalıştırmadan önce karterdeki yağın (elektrikli ısıtıcı ile) ısıtılması gerekebilir. Isıtıldığında, uzun süreli park etme sırasında yağda çözünen freon buharlaşır, bu da kompresörü çalıştırırken yağın köpürmesini ortadan kaldırır. Yağ köpürdüğünde yağ pompasının çalışması bozulur ve yağ kompresörden soğutma sistemine taşınır.

Çapraz kafalı yatay kompresörün iki bağımsız yağlama sistemi vardır:

XA, X-23, X-30 yağlı silindir ve yağ keçesi yağlama sistemi;

krank mekanizması için endüstriyel yağ 50 ile yağlama sistemi.

Yağ, silindire ve yağ keçesine, krank milinin ucundan bir redüksiyon dişli kutusu aracılığıyla veya özel bir elektrik motorundan tahrik edilen çok pistonlu bir yağlama pompası ile beslenir.

Krank mekanizması ayrıca kompresör şaftı veya özel bir elektrik motoru tarafından çalıştırılan bir dişli pompadan cebri yağlamaya sahiptir. Pompa, yağ karterinden yağı alır ve basınç altında yağlama noktalarına yönlendirir ve ardından tekrar yağ karterine akar. Yağ karterinde veya önünde kaba filtreler, pompanın basma tarafında ise ince filtre bulunmaktadır. Yağ, ince bir filtrenin üzerine monte edilen kabuk ve boru tipi bir yağ soğutucusunda soğutulur.

PİSTONLU KOMPRESÖRLER

Modern kompresörleri tasarlarken ve üretirken tasarımların maksimum düzeyde birleştirilmesi ve standardizasyonu sağlanır; Farklı soğutma kapasitelerine sahip ve farklı soğutucu akışkanlarla çalışan kompresörler için aynı bileşen ve parçaların oluşturulması. Tasarımların birleştirilmesi ve standartlaştırılması, seri üretimin organizasyonunu büyük ölçüde kolaylaştırır, üretim ve onarım maliyetlerini azaltır.

Standart üniteler ve parçalar olarak karterler veya karterler, miller, biyel kolları, pistonlar, piston pimleri, piston segmanları, valfler, yağ keçeleri ve yağ pompaları kullanılır. Aynı piston strokuna sahip kompresörler maksimum düzeyde birleştirilmiştir. Endüstri, amonyak ve freonlarla çalışan, piston stroku 50, 70 ve 130 mm olan bir dizi kompresör üretmiştir. Farklı çap ve sayıda silindirin yanı sıra farklı kompresör şaft hızları, farklı kompresör soğutma kapasiteleriyle sonuçlanır. Bu birleşik tek kademeli kompresörlerin ana göstergeleri tabloda verilmiştir. .

Kompresör markasındaki tanımlamalar şu şekildedir: F - freon - freon, A - amonyak, V - dikey, U-U şeklinde, VU - fan şeklinde, BS - contasız, G - mühürlü, harflerin arkasındaki sayılar - soğutma kapasitesi ( bin kcal/saat cinsinden); Rakamların arkasındaki harfler - RE - elektromanyetik performans kontrollü. Masada Parantez içinde belirtilen soğutma kapasitesi ve güç tüketimi değerleri, soğutucu akışkanlarla çalışan kompresörleri ifade eder, markası da parantez içine alınır, örneğin (22FV22, vb.).

Kompresörler (tabloya bakınız) piston üzerindeki basınçlar arasındaki farka göre tasarlanmıştır R İle -R 0 0,8 MPa ≈8 kgf/cm2'den (R12 için) ve 1,2 MPa ≈12 kgf/cm2'den (R22 ve R717 için) ve kondansatördeki basınç için 1,6 MPa'dan fazla olmamalıdır.

Yeni kompresör serilerinin tasarımı ve üretimi, soğutma kapasitesinin kademeli kontrolü ile farklı soğutucu akışkanlarla çalışmak için evrensel tasarımların oluşturulmasına dayanmaktadır. Ağırlığın ve genel boyutların azaltılması, şaft dönüş hızının 25-50 s -1'e (1500-3000 rpm) çıkarılması, kondenserdeki maksimum basıncın arttırılması (2,0 MPa≈20 kgf/cm2'ye kadar), piston üzerindeki basınçlar (1,7 MPa≈17 kgf/cm2'ye kadar) ile sıkıştırma oranı (20'ye kadar) arasındaki fark. Hermetik ve contasız kompresörlerin performans aralığı genişletildi. Vidalı kompresörlerin geniş bir performans aralığında kullanımı sağlanmaktadır.

Bu serinin tek kademeli pistonlu çapraz kafalı kompresörlerinin teknik özellikleri tabloda verilmiştir. . Kompresör markasındaki tanımlamalar aşağıdaki gibidir: P- piston, PB- contasız piston, harflerin arkasında sayılar - standart modda soğutma kapasitesi (bin kcal/saat cinsinden).

Masada Farklı soğutucu akışkanlarla çalışmak üzere tasarlanmış, 66 ve 82 mm piston stroklu iki birleşik kompresör sırası verilmiştir. 66 mm piston stroklu bir dizi orta kapasiteli kompresör, önceki serinin kompresörlerini 70 mm piston stroklu, 82 mm piston stroklu bir seri - 130 mm piston stroklu büyük kompresörlerin yerini alacak ( tabloya bakınız).

Geliştirilmiş tasarıma sahip 50 mm piston stroklu kompresörler (tabloya bakınız) modern olanlar arasında kalacaktır.

Özel bir grup küçük hermetik kompresörlerden oluşur. teknik özellikler bunlar tabloda verilmiştir. .

Tek kademeli kompresörler

Küçük kompresörler. Bu kompresörler çapraz kafasızdır, dolaylı akışlıdır ve basit etkilidir. R12, R22, R142, R502 üzerinde çalışacak şekilde tasarlanmıştır. Harici bir tahrik ve salmastra ile, contasız ve sızdırmaz bir şekilde yapılırlar. Kompresörler ticari ünitelerde, taşıma ünitelerinde, otonom klimalarda ve ev buzdolaplarında kullanılmaktadır.

Harici tahrikli ve salmastralı kompresörler. Bunlar, 40 ve 67,5 mm çapında ve 45 ve 50 mm piston strokuna sahip dikey ve U şeklinde silindir düzenine sahip iki ve dört silindirli kompresörlerdir. Silindir blokları çıkarılabilir, silindirler hava soğutmalıdır. Kompresör şaftı, V-kayışı tahriki kullanan bir elektrik motoruyla veya bir kaplin aracılığıyla doğrudan bağlantıyla tahrik edilen, 24 s -1'e kadar dönüş hızına sahip çift yataklıdır. Şaftın tahrik ucu, grafit - çelik, bronz - çelik veya çelik üzerine çelik sürtünme çiftine sahip bir körük veya yaylı yağ keçesi ile kapatılmıştır. Kabarcık yağlayıcı.

FAK-0.7, FAK-1.1 ve FAK-1.5 ünitelerine yerleşik 2FV-4/4.5 kompresörü Şekil 1'de gösterilmektedir. . Bu, 7,5, 10,8 dönüş hızında, silindir çapı 40 mm, piston stroku 45 mm, standart soğutma kapasitesi 0,815, 1,28 ve 1,75 kW (0,7, 1,1 ve 1,5 bin kcal/saat) olan dikey iki silindirli dolaylı kompresördür. ve 16,7 sn-1 (450, 650 ve 950 rpm). Farklı çaplardaki volanların ve ilgili elektrik motorlarının takılmasıyla kompresör şaftının farklı dönüş hızları elde edilir.

Pirinç. . Kompresör 2FV-4/4.5.

Silindirler 6 Kompresör ayrı blok olarak dökülmüş, krank mili 2 karşı ağırlıklarla 10 bronz yataklara dayanır 3. Mili kartere takmak için 5 çıkarılabilir bir kapağı var 4. 1 adet çelik bağlantı çubuğu, bölünmüş alt başlık ile damgalanmıştır. Mil, çift taraflı körüklü conta 11 ile kapatılmıştır. Kompresör sıçratılarak yağlanır. Emme kamışı 7 ve boşaltma pompası 8 2FV-4/4.5 kompresörün valfleri, özel kauçuk contalarla silindir gövdesine sağlam bir şekilde sabitlenmiş valf plakası üzerinde bulunur. Piston 9 üç sızdırmazlık halkası vardır. Pistonun alt kısmında iki adet yağ yalama oluğu bulunmaktadır. İki silindirli dikey dolaylı akışlı kompresör FV6, Şekil 2'de gösterilmektedir. . Standart kompresör soğutma kapasitesi 16-24 s -1 şaft hızında 5,5-7 kW (4,7 bin Kcal/h)'dir. Silindir çapı 67,5 mm. Piston stroku 50 mm.

Pirinç. . Pirinç. 39. Kompresör FB6:

1 - karter; 2 - silindir bloğu; 3 - pistonlu biyel kolu;

4 - valf panosu; 5 - silindir kapağı; B - krank mili; 7-arka yatak;

5 - ön yatak;

9 - yatak kabuğu;

10 - ön kapak;

11 - yağ keçesi.

FV6 kompresör karteri, saplamalı bir flanş kullanılarak kartere bağlanan silindir bloğundan ayrı olarak dökülür. Silindirin dış yüzeyinde havanın soğumasını kolaylaştıran kanatçıklar bulunur. Silindirleri bağlamak için kullanılan flanş yapay olarak genişletilir, çünkü bir krank mekanizması ile monte edilen kompresör mili bu flanş aracılığıyla krank karterine yerleştirilir.

İÇİNDE Çift kranklı damgalı çelik mil, rulmanlı yataklara (bilyeli ve makaralı) dayanmaktadır. Biyel kolları çelik, damgalı, I-kirişlidir.Biyel kolunun alt bölünmüş kafası babbitt ile doldurulmuştur ve üst kısma bronz bir burç bastırılmıştır. Biyel kolu, piston gövdesindeki özel oluklara yerleştirilen yaylı halkalar tarafından eksenel hareketten tutulan yüzer bir piston pimi ile pistona bağlanır. Piston alüminyumdur, iki sızdırmazlık halkası ve bir yağ sıyırıcıya sahiptir.

Emme vanaları şerit tipi, kendinden yaylıdır, tahliye vanaları ise yaylı pim tipidir (şekle bakınız). Tek taraflı grafit çelik yaylı conta. Kabarcık yağlayıcı.

R12 ve R22'de çalışan FV6 kompresörünün grafik özellikleri, Şekil 2'deki bayanlar. .

Pirinç. . FV6 kompresörünün grafik özellikleri.

Salmastralı dört silindirli Y şekilli dolaylı akışlı kompresör FU 12 (Şekil), 24 s-1 (1440 rpm) şaft dönüş hızında 14 bin W (12 bin kcal/saat) standart soğutma kapasitesine sahiptir. FV6 kompresörüyle aynı temel üzerine inşa edilmiştir. (Piston stroku 50 mm, silindir çapı 67,5 mm.) Kompresör karterine her biri iki silindirli iki blok takılıdır. Şaft iki kranklıdır. Şaft muylularına iki bağlantı çubuğu takılmıştır. Silindir blokları, biyel kolları, pistonlar ve valfler FV6 kompresörünkilerle aynıdır.Yağ keçesi yaylı, grafit çelik, çift taraflıdır. Kompresör, karter kapağına monte edilmiş bir dişli pompa tarafından yağlanmaya zorlanır. Kompresör bir V-kayışı tahriki veya doğrudan bir kavrama aracılığıyla tahrik edilir.

Pirinç. . Salmastra kutusu dört silindirli U şeklinde dolaylı akışlı kompresör FU12:

1 - karter; 2 - silindir bloğu; 3 - yüz dişli yağ pompası; 4 - krank mili; 5 - Bağlantı Çubuğu; 6- piston; 7, 10 - emme valfleri; 8, 12 - boşaltma vanaları; 9 - Grafit ve çelik sürtünme halkalı salmastra yağ keçesi; 11 - gaz filtresi.

Contasız kompresörler. Bu kompresörler, elektrik motoruyla birlikte ortak bir kasa içerisine yerleştirilmiştir ve elektrik motorunun rotoru, doğrudan kompresör şaftına konsol şeklinde monte edilmiştir. Kompresörün yağ keçesi yoktur. Elektrik motoruna ve kompresör mekanizmasına erişim için contasız kompresör muhafazasında çıkarılabilir kapaklar bulunur.

Contasız kompresörler. Bu kompresörler, elektrik motoruyla birlikte ortak bir kasa içerisine yerleştirilmiştir ve elektrik motorunun rotoru, doğrudan kompresör şaftına konsol şeklinde monte edilmiştir. Kompresörün yağ keçesi yoktur. Elektrik motoruna ve kompresör mekanizmasına erişim için contasız kompresör muhafazasında çıkarılabilir kapaklar bulunur.

Contasız kompresörlerin çalışması daha güvenilirdir, daha yüksek şaft hızlarında çalışabilir, genel boyutları küçültülmüş ve çalışırken daha az gürültülüdür.

FVBS6 silindirlerinin dikey düzenine sahip iki silindirli contasız bir kompresör, Şekil 2'de gösterilmektedir. . R12'de çalışırken standart kompresör soğutma kapasitesi 24 s -1'de 7 kW (6 bin kcal/saat), silindir çapı 67,5 mm, piston stroku 50 mm'dir. Dökme demir karterin çıkarılabilir silindir gömlekleri vardır. Şaft çift kranklı, çelik, damgalı ve iki rulmanlıdır. Üç fazlı bir elektrik motorunun rotoru, kompresör miline konsol şeklinde monte edilir. Kompresör pistonları iki sızdırmazlık halkalı ve bir yağ sıyırıcı halkalı alüminyumdur. Bağlantı çubukları tek parça üst ve çıkarılabilir alt başlıklarla damgalanmıştır. Değiştirilebilir ince duvarlı astarlara sahip alt başlık. Emme vanaları şerit tip, kendinden yaylı, basma vanaları ise pin tipi, yay yüklüdür. Valfler ortak bir valf plakasına monte edilir. Karterde, motor gövdesinde ve silindirlerin üstünde çıkarılabilir kapaklar bulunmaktadır.

Pirinç. . Contasız iki silindirli freon kompresörü FVBS6:

1 - karter; 2-krank mili;

3 - Bağlantı Çubuğu; 4 pistonlu; 5 - silindir gömleği; 6 - tahliye vanası;

7 - emme valfi; 8 - silindir kapağı; 9 - elektrik motoru statoru; 10 - rotor; 11 - yağ ayırma diski; 12 - kapak; 13 - yağ besleme borusu; 14 - yağ keçesi;

15 - emme valfi; 16 - gaz filtresi; 17 - görüş gözlüğü.

Emme borusu stator mahfazasına monte edilir ve evaporatörden gelen soğutucu buharı elektrik motorundan geçerek silindire geçer, bunun sonucunda elektrik motorunun sargısı soğutulur ve nominal gücü azalır. motor freon ve yağa dayanıklı malzemelerden yapılmıştır.Kompresör yağlama fıskiyesi

Daha yüksek verimliliğe sahip contasız kompresörlerde (FUBS 12, FUUBS 25, FUBS 40) yağlayıcı birleştirilir. Biyel kolu muyluları su dolu bir dişli yağı pompasıyla yağlanır ve silindirler, pistonlar, piston pimleri ve ana yataklar sıçratmalı yağlamayla yağlanır. Karterdeki yağ seviyesi, karterdeki bir gözetleme camı aracılığıyla yerel olarak izlenir.

Hermetik kompresörler.Şu anda bu kompresörlerin soğutma kapasitesi 3,2 kW'a (2,8 bin kcal/saat'e kadar) kadar çıkmaktadır. Ticari ünitelerde, otonom klimalarda ve ev buzdolaplarında kullanılırlar.

Hermetik kompresörler için soğutma kapasitesi aralığının 12 kW'a çıkarılması beklenmektedir (tabloya bakınız).

Hermetik kompresörler R12, R22, R142, R502 ile çalışacak şekilde tasarlanmıştır. Bu kompresörler, elektrik motorlarıyla birlikte, hermetik olarak kapatılmış ortak bir kasaya yerleştirilmiştir. Contasız kompresörlerden farklı olarak hermetik kompresörlerin gövdesinde konnektör yoktur. Bu kompresörler kompakttır, son derece güvenilirdir ve sessiz çalışır.

Hermetik kompresörler, dikey bir şaft ve yatay silindir düzeniyle, yatay bir şaft ve dikey silindir düzeniyle yapılır. Elektrik motorları üç ve tek fazlı olarak kullanılır.

24 s-1 (1440 rpm) dönüş hızında 815 W (700 kcal/saat) standart soğutma kapasitesine (R12 üzerinde çalışırken) sahip en yaygın hermetik kompresör FG0.7 gösterilmektedir. . Elektrik motorlu kompresör kaynaklı çelik bir mahfazanın içine yerleştirilmiştir.

Pirinç. . Hermetik kompresör FG0.7-3.

FG0.7 kompresörü iki silindirli, direkt olmayan akışlı bir kompresördür, dikey bir eksantrik mile ve yatay olarak yerleştirilmiş iki silindire sahiptir. Silindir eksenleri arasındaki açı 90°'dir. Silindir çapı 36 mm, piston stroku 18 mm. Kompresör muhafazası 11 Silindirlerle birlikte gri sürtünme önleyici dökme demirden dökülmüş ve kasanın alt yarısına üç yaylı süspansiyon üzerine monte edilmiştir. Bronz bağlantı çubukları 12 tek parça kafalar eksantrik milinin ortak biyel kolu muylusu üzerine yerleştirilir 10. Karşı ağırlıklar 16 vidalarla mile bağlanır. Pistonlar 2 çelik, piston segmansız, yivli. Piston ve silindir arasındaki sızdırmazlık, artan işleme doğruluğu, azaltılmış işleme hassasiyeti ile sağlanır.

Pirinç. . Hermetik kompresör FG0.7 için yağlama şeması.

parçaların seçici seçimiyle boşluklar. Piston pimleri 15 uçlarında pirinç tapalı çelik.

Plakalı (petal) emme ve basma vanaları çelik vana plakası üzerine monte edilmiştir. Silindir kafası 3 iki boşluğa bölünmüş ve silindire paronit contalar üzerindeki pimlerle tutturulmuştur.

Kompresör zorla yağlanır (Şek.). Yağ, gövdenin alt kısmından, şafttaki iki dikey kanal aracılığıyla sürtünme parçalarına iletilir. Kanallardan birinden yağ, bağlantı çubuklarına, diğerinden ise şaftın üst ana muylusuna akar. Kanallar radyal deliklerle kısa bir merkezi kanala bağlanır. Yağ, mil döndüğünde oluşan merkezkaç kuvvetinin etkisi altında hareket eder.

25 s -1 (1500 rpm) dönüş hızına sahip 0,35 kW gücünde üç fazlı elektrik motoru. Stator 9 (şekle bakın) kompresör mahfazasının üst kısmına bastırıldığında rotor 8 şaftın üst ucuna sabitlenmiştir. Elektrik motoru freon ve yağa dayanıklı malzemelerden yapılmıştır. Pervane 6, Rotorun üstüne takılı olup motorun soğumasına yardımcı olur. Muhafaza içinde elektrik motorlu kompresör, üç yaylı desteğe dayanır 17. Muhafazanın (7) üstünde bir emme kapatma vanası (5) bulunmaktadır. İlk olarak, buhar R12 mahfazaya girer, bunun sonucunda elektrik motoru soğutulur ve ardından iki dikey emme borusu aracılığıyla kompresöre girer. 4. Sıkıştırılmış buhar susturucudan 13 çıkar , silindirler arasındaki kompresör mahfazasında, çıkış boru hattından çıkış bağlantısına kadar bulunur 14.

Muhafazanın alt kısmında motor sargısını değiştirmek için kontaklar ve bir terminal panelinin yanı sıra motorun iki fazına bağlı termik koruma röleleri bulunmaktadır. Kompresör elektrik motoru 127 ve 220 veya 220 ve 380 V voltajlar için tasarlanmıştır.

Hermetik kompresörler çalışma sıcaklığına ve soğutucu akışkana (tablo) bağlı olarak üç versiyonda üretilmektedir.

Birleşik hermetik kompresör serisinin teknik özellikleri tabloda verilmiştir.

Uzak statorlu ve korumalı rotorlu (Şekil) hermetik kompresörlerin kullanımı daha güvenilirdir ve onarımı daha kolaydır. Bunlarda motor sargısı freon ve yağ ile temas etmez. Rotor arasında 3 ve stator 4 ekran yer alıyor 2 0,3 mm kalınlığında paslanmaz çelikten yapılmıştır.

Pirinç. . Uzak statorlu ve korumalı rotorlu hermetik kompresör FG0.7:

1-kalkan; 2 - ekran; 3 - rotor; 4 - stator; 5 - klip; B - üst kompresör muhafazası; 7 - alt kompresör muhafazası; 8 - termal korumalı terminal kutusu; 9 - stator montajı.

Ev tipi soğutma dolaplarına yönelik soğutma makinelerinde dikey ve yatay şaftlı hermetik dolaylı kompresörler kullanılmaktadır.

Yatay şaftlı ve dikey silindirli sızdırmaz tek silindirli kompresör FG0.14 (Şek.), ZIL-Moskova ev buzdolabının soğutma makinesi için tasarlanmıştır. Silindir çapı 27 mm, piston stroku 16 mm, şaft dönüş hızı 25 sn" 1. Soğutma kapasitesi T Ö=-15°С ve T K =30°C 165 W (140 kcal/saat). Elektrik motorunun nominal gücü 93 W'dur. Şekil 2'de gövdesi ve statörü olmayan hermetik bir kompresör gösterilmektedir. , A. Şaft 1 çelik, tek kranklı, çift yataklıdır. Astarsız, bölünmüş alt başlıklı dökme demir bağlantı çubuğu. Piston 3 çelik, halkasız, iki oluklu. Piston pimi 2, bir kama ve bir yay kullanılarak pistona sabitlenir. Yaylı pim bağlantısı sessiz çalışmayı sağlar. Kare plakalı emme valfi 4 (Şekil,b)

Pirinç. 46. ​​Kompresör FG0.14: A- kompresör; B- valf grubu; V-Yağlama sistemi.

kapak arasındaki kontur boyunca sıkıştırılmış 8 ve bir silindir. Buhar silindire emme borusu (11) ve kapaktaki deliğin çevresi etrafındaki delikler yoluyla girer. Yuvarlak plakalı boşaltma vanası 6 koltuktaki delikleri kapatır 5, kapağa bağlı olan 8 perçin 7. Basınçlı buhar tahliye vanası ve borudan çıkar 12. 11 numaralı tüplere ve 12 susturucular kaynaklıdır. Döner bir pompadan zorla yağlama (Şek. V). Pompa rotoru, kompresör mili üzerinde eksantrik bir girintidir ve mahfaza, bir yatak kabuğudur. 13. Muhafazanın alt kısmından yataklara yağ verilir 13 Ve 14, ve ardından basınç düşürücü vana aracılığıyla 15 silindirin generatrix'i boyunca yapılan bir oyuğa. Şaftın çıkıntılı ucuna bir rotor bağlanmıştır 9 (bkz. şekil, A) karşı ağırlık ile 10, Kompresörün elektrik motoru özel bir tasarıma sahiptir: alternatif akım, asenkron, başlangıç ​​sargılı tek fazlı ve sincap kafesli rotor. Elektrik motorlu kompresör, kapalı bir muhafaza içine yerleştirilmiştir. Kompresör yaylı süspansiyonlara (titreşim yalıtıcıları) monte edilmiştir.

Hermetik kompresörler üreticide soğutucu akışkan ve yağ ile doldurulur. Kompresör kasası yalnızca fabrikada veya kapalı makinelerin onarımı için özel atölyelerde açılabilir.

Pirinç. Dolaylı akışlı contasız altı silindirli kompresör PB60

Ortalama kompresörlerle. Bu grup, 66 mm piston stroku, 76 mm silindir çapı, 25 ila 90 kW standart soğutma kapasitesi (bkz. Tablo 6) olan en son seri kompresörleri ve 70 mm piston strokuna sahip önceki serinin kompresörlerini içerir. , silindir çapı 101,6 ve 81,88 mm'dir (tabloya bakınız). Tüm orta kapasiteli kompresörler çapraz kafasız, karterli ve tek etkili kompresörlerdir.

66 mm piston stroklu kompresörler dolaylı, pistonlu, contasız (PB40, PB60, PB80) ve harici tahrikli - contalı (P40, P60, P80), 4, 6 ve 8 silindirli kompresörlerdir. evrensel versiyonlarda üretilmiştir, yani . çeşitli soğutucu akışkanlarla (R12, R22 ve amonyak) ve farklı sıcaklık koşullarında çalışmak için: yüksek sıcaklık ( T Ö= = + 10÷-10°C), orta sıcaklık (-5÷-30°C) ve düşük sıcaklık (-20÷-40°C) basınç farkında P İle - P Ö 1,7 MPa'ya kadar.

Piston stroku 70 mm olan kompresörlerin tamamı 2, 4 ve 8 silindirli rakorlu kompresörlerdir. İki tipte üretilirler: 81, 88 mm silindir çapında direkt akışlı, R12 ile çalışacak şekilde tasarlanmış, R22 ve amonyak içeren ve 101,6 mm silindir çapına sahip, doğrudan olmayan akışlı, yalnızca R12 üzerinde çalışacak şekilde tasarlanmıştır.

25 s -1 dönüş hızında standart modda 62,5 kW (R22'de) soğutma kapasitesine sahip, doğrudan akışlı olmayan contasız altı silindirli kompresör PB60, Şekil 1'de gösterilmektedir. .

Dökme demir karter 3 çıkarılabilir kapaklara ve emme boşluğunu karterden ayıran bir dahili bölmeye (7) sahiptir. Dökme demir silindir gömlekleri kartere monte edilmiştir 5, Şaft 2 iki dizli, çelik, damgalı, karşı ağırlıklarla birlikte. Her muylunun üç biyel kolu kafası vardır. Elektrik motorunun rotoru (11) şaftın konsol ucuna sabitlenmiştir. Stator 10 emme valfinin ve gaz filtresinin takılı olduğu karterin arka kapağına bastırılır 9. Kompresöre giren buhar stator sargısının etrafından akarak onu soğutur. Şaft iki adet rulman üzerinde durmaktadır ve dahili elektrik motorunun yanında rulman yüzer, kendi kendine hizalanmaktadır. Bağlantı çubukları 4 çelik, damgalanmış, alt kafada eğik bir konnektör ve ince duvarlı değiştirilebilir bir parça ile. Üst tek parçalı kafaya iki bronz burç bastırılır. Pistonlar 6 iki sızdırmazlık halkalı ve bir yağ sıyırıcı halkalı alüminyum. Yağ sıyırıcı halkası contaların hemen arkasına monte edilmiştir. Piston, valflerin konumuna uyan özel bir şekle sahiptir ve bu da minimum ölü alan sağlar. Piston, biyel koluna yüzer bir piston pimi ile bağlanır. Emme 12 ve 14 halka yaylı valfi boşaltın. Emme valfi çevresel olarak yerleştirilmiştir, yuvası silindir gömleğinin ucudur. Silindirin üzerinde bulunan tahliye valfi sabit değildir, ancak bir tampon yay tarafından bastırılır 13 emme valfi soketine. Düşük sıcaklık modunda çalışırken emme valfi plakasının kaldırma yüksekliği 1,5 mm, orta sıcaklık ve pozitif modlarda ise 2 mm'dir. Dişli pompadan cebri yağlama 1. Yağ, pompa tarafından kaba bir filtreden alınır. 15 ve basınç altında, ince bir filtre aracılığıyla elektrik motorunun yanında bulunan sahte yatağa (8) ve ardından şafttaki deliklerden bağlantı çubuklarının alt kafalarına yönlendirilir. Üst biyel kolu kafaları, silindirler, pistonlar ve ana yataklar sıçratarak yağlanır. Kompresör bir emniyet valfi ile donatılmıştır.

Pirinç. . Doğrudan akışlı dört silindirli kompresör AU45 (22FU45);

1 - karter; 2 - silindir gömleği; 3 - düz piston; 4 - silindir su ceketi;

5 - boşaltma valfi; 6 - emme şeridi valfi; 7 - su basmış yağ pompası; 8 - Yağ filtresi; 9 - ince filtre; 10 - krank mili; 11 - yağ keçesi.

Sızdırmazlıksız kompresörler PB40 ve PB80, silindir sayısı ve elektrik motorunun boyutu açısından PB60'tan farklıdır. P40, P60 ve P80 salmastralı kompresörlerde, elektrik motoru kompresör karterinden çıkarılır ve milin çıkıntılı ucu grafit çelikten çift taraflı yağla doldurulmuş bir contayla kapatılır.

Bu serinin sızdırmaz kompresörleri freonlar ve amonyakla çalışacak şekilde tasarlanırken, sızdırmaz kompresörler yalnızca freonlarla çalışacak şekilde tasarlanmıştır. Amonyakla ve R22'de düşük sıcaklık modunda çalışacak şekilde tasarlanan kompresörlerde, silindir kapaklarının ve karter yan kapaklarının suyla soğutulması sağlanır. Bu serideki kompresörlerin soğutma kapasitesi emme valf plakalarına basılarak ayarlanabilir.

Orta kapasiteli bir düz geçişli kompresör AU45 (22FU 45) Şekil 2'de gösterilmektedir. 48. Dört silindirli U şeklinde kompresör, amonyakla çalışırken standart soğutma kapasitesi 16-24 s -1 dönüş hızında 37-56 kW'dır (32-48 bin kcal/saat). Kompresör karterinde iç çapı 81,88 mm olan değiştirilebilir gömlekler bulunur. Piston stroku 70 mm. Karter, krank mekanizmasına, yağ pompasına ve valflere erişim için çıkarılabilir kapaklara sahiptir. Yan kapaklardan birinde, karterdeki yağ seviyesinin izlenmesi için bir inceleme penceresi bulunur. Silindirlerde su soğutma ceketi bulunur. Pistonlar dökme demirden, düz gövdeli, iki sızdırmazlık halkalı ve bir yağ sıyırıcı halkalı (altta).

İÇİNDE emme valfleri, şerit, kendinden yaylı, pistonun alt kısmında bulunur ve yaylı grup basınç valfleri, bir tampon yay ile silindire bastırılan sahte bir kapakta bulunur. Çelik bağlantı çubuklarının üst kısmı tek parçalı, alt kısmı ise eğik konnektörlüdür. Üst kafaya bronz bir burç, alt kafaya ise ince duvarlı bir Babbitt astar bastırılır. Karşı ağırlıklara sahip çift kranklı şaft, üzerine iki biyel kolu başlığının takıldığı uzun muylulara sahiptir. Makaralı rulmanlar, namlu şeklinde, kendinden hizalamalı. Yağ keçesi yaylıdır, grafit çeliktir, çift taraflıdır. Yağ keçesi ve biyel kolu yatakları dalgıç dişli pompa ile yağlanır. Piston pimi, silindir ve mil yataklarına sahip piston sıçratmalı yağlamayla yağlanmıştır. Kompresör yüksük emniyet valfine sahiptir.

Bu serinin amonyakla çalışan diğer kompresörleri (AV22 ve AUU90), silindir sayısı ve düzeni açısından AU45 kompresörden farklıdır; geri kalan bileşenler ve parçalar aynıdır.

Soğutucu akışkanlarla çalışan 22FV22, 22FU45 ve 22FUU90 kompresörleri, yalnızca özel soğutucu akışkan bağlantılarında karşılık gelen amonyak kompresörlerinden farklıdır.

Büyük kompresörler. Bu gruptaki kompresörler çaprazkafalı ve çaprazkafalı kompresörleri içerir.

Çapraz kafasız kompresörler. Bu grup, amonyak ve freonlarla çalışmak üzere tasarlanmış, 82 mm piston stroku, 115 mm silindir çapı (bkz. Tablo 6) ve 90-260 kW soğutma kapasitesi olan çapraz kafasız salmastra kutusu kompresörlerini ve piston stroklu kompresörleri içerir. 90-460 kW kapasiteli 130 mm ( bkz. tablo 5). İkincisi iki tipte üretilir: 150 mm çapında amonyak ve R22 üzerinde çalışmak için ve yalnızca 190 mm çapında R12 üzerinde çalışmak için.

Yeni serinin büyük çapraz kafalı kompresörlerinin tamamı (tabloya bakınız) doğrudan akışlı, blok karterlidir ve 4, 6 ve 8 silindirli olup önceki serinin kompresörleri (tabloya bakınız) doğrudan akışlı, blok karterlidir. 2, 4 ve 8 silindirli.

Doğrudan akışlı olmayan, tek kademeli sekiz silindirli çapraz kafasız kompresör P220, Şekil 2'de gösterilmektedir. . Amonyakla çalışan bir kompresörün standart soğutma kapasitesi, 24,7 s -1 dönüş hızında, piston stroku 82 mm, silindir çapı 115 mm'de 266 kW'tır (230 bin kcal/saat).

Blok karter 1 dökme demirden dökülmüştür. Emme boşluğu, karter boşluğundan bir bölmeyle ayrılır 2. Delikleri var 8, bunun yardımıyla karterdeki ve emme boşluğundaki basınç eşitlenir. Dökme demir silindir gömlekleri kartere monte edilmiştir 4 (kayar bir oturuşta). İki iniş kemeri var. Manşonun üst ucu emme valfi yuvasıdır.

Emme 5 ve enjeksiyon 6 vanalar tek halkalı, yaylıdır. Basma valfinin bulunduğu kapak sabit olmayıp, silindire sıvı girdiğinde kapağın yükselmesini sağlayan bir tampon yay ile emme valfi rozetine doğru bastırılır.

Pirinç. . Pirinç. . Soğutma Kapasitesi Bağımlılığı Q Ö ve kaynama noktasında P220 kompresörün şaftındaki etkin güç T 0 farklı yoğunlaşma sıcaklıklarında T K.

Pistonlar 7, iki sızdırmazlık halkası ve bir yağ sıyırıcı halkası (altta) bulunan alüminyumdur. Ölü alanı azaltmak için pistonun üst kısmı valflerin şekline uyacak şekilde özel olarak şekillendirilmiştir. Çelik bant genişleticili plastik piston segmanları. Bağlantı çubukları 3 çelik, damgalı. Alt kafanın eğik bir konektörü vardır. Sürtünme önleyici alüminyum alaşım tabakasına sahip ince duvarlı bimetalik bir astar yerleştirilmiştir. Biyel kolu cıvataları karterin yan camlarından sıkılır. Biyel kolu, pistona bastırılan bir piston pimi aracılığıyla pistona bağlanır (80-100°C'ye eşit ısıtmayla). Biyel kolu piston pimi etrafında kolaylıkla döner ve eksen boyunca hareket eder. Şaft 9 Şaftla birlikte damgalanmış karşı ağırlıklara sahip çift diz, üzerine dört biyel kolu kafasının takıldığı uzun muylulara sahiptir. Doldurma kutusu 10 yaylı, grafit çelik, çift taraflı, yağ dolu. Yağ keçesi ve alt biyel kolu kafaları, ısıtılmış dişli pompasının basıncı altında yağlanır 13. Yağ kaba bir süzgeçten emilir 12, ince bir filtreden (11) önce yağ keçesi boşluğuna ve ardından şafttaki deliklerden biyel kolu yataklarına beslenir. Ana yataklar, biyel kolu üst uçları, pistonlar ve silindirler sıçratmalı yağlamalıdır. Kompresörde, 1,7 MPa basınç farkıyla basma tarafını emme tarafına bağlayan bir emniyet valfi bulunmaktadır.

G P220 kompresörünün grafiksel özellikleri Şekil 2'de verilmiştir. .

P110 ve P165 kompresörleri silindir sayısı bakımından P220 kompresörden farklıdır. Amonyak kompresörleri için emme valfi plakalarının kaldırma yüksekliği 1,3-1,6 mm, soğutucu akışkanlarla çalışan kompresörler için ise 2,2-2,5 mm'dir.

Pirinç. . Çift etkili yatay kompresör silindir şeması:

1 - emme valfleri;

2 - emiş borusu; 3 - piston;

4 - doldurma kutusu; 5 - çubuk; 6 - tahliye vanaları; 7 - silindir; 8 - boşaltım borusu

Amonyak ve düşük sıcaklık soğutucu kompresörleri su soğutmalı silindirlere sahiptir.

Bu serideki kompresörler emme valf plakalarına basılarak soğutma kapasitesi ayarlanabilir. Piston üzerindeki basınçlar arasındaki fark R İle -R Ö 1,7 MPa'yı geçmemeli ve boşaltma sıcaklığı -160° C olmalıdır.

Çapraz kafalı kompresörler. Standart soğutma kapasitesi 465 kW (400 bin kcal/h) üzerinde olan kompresörler yatay çift etkili çapraz kafalı kompresörlerdir. Böyle bir kompresörün silindir diyagramı Şekil 2'de gösterilmektedir. . Sıkıştırma pistonun her iki tarafında dönüşümlü olarak meydana gelir ve maddenin silindir içindeki hareket yönü değişir.

Çapraz kafalı kompresörler, ortak bir şaftla ve pistonun (karşı) karşı hareketi ile tahrik edilen iki ve dört silindirden yapılmıştır. Karşılıklı bir kompresörün silindirleri, atalet kuvvetlerinin daha iyi dengelenmesini sağlayacak şekilde şaftın her iki yanında bulunur.

Pirinç. . Karşıt kompresör AO600:

1 - silindir; 2 - piston; 3-yağ keçesi; 4 - stoklamak; 5-çaprazkafa; b - biyel kolu;

7 - krank mili; 8 - yatak.

Karşılıklı kompresör AO600 (Şek.) iki silindirlidir ve standart modda 8,5 s -1 (500 rpm) şaft dönüş hızında 670 kW (575 bin kcal/saat) soğutma kapasitesine sahiptir. Kompresörün iki enine ayakla temel üzerine oturan dökme demir çerçevesi (tabanı) cıvatalarla sabitlenmiştir. Çerçevenin duvarları mil yatakları için astarlar içerir. Şaft, iki kranklı, üç yataklı, dövme çelikten yapılmış olup, dökme demir karşı ağırlıklara sahiptir. Kompresör, rotoru krank mili konsoluna monte edilen özel bir senkron elektrik motoruyla çalıştırılır. Şaftın diğer tarafında şaftın manuel olarak döndürülmesini sağlayan bir mekanizma bulunmaktadır.

Bağlantı çubukları çeliktir ve damgalanmıştır. Krank kafası, babbitt ile doldurulmuş çelik bir astar ile bölünmüştür. Çapraz kafa, bimetalik astarlı (çelik ve bronz yüzeyli) tek parçadır. Çaprazkafa gövdesi, çıkarılabilir sürgülere ve şimlere sahip çelikten yapılmıştır. Babitt dolgulu çelik kaydırıcılar. Çubuk, çapraz kafaya cıvatalarla (bkz. Şekil) ve pistona - bir somunla (bkz. Şekil 26) bağlanır. Çelik disk pistonlar

veya üç o-halkalı dökme demir

ve alt kısımda babbitt kayışları var. Silindirler dökme demirden yapılmış olup, boşaltma kısmında su soğutma ceketi bulunmaktadır. Silindir çapı 270 mm, piston stroku 220 mm. Valfler, silindir içinde radyal olarak yerleştirilmiş, kendinden yaylı şerit valflerdir. Çubuğun sızdırmazlığını sağlamak için silindirin ön kapağında, alüminyum alaşımdan yapılmış ayrık halkalara sahip çok odalı bir yağ keçesi ve metal ve floroplastik sürtünme halkalarına sahip bir ön yağ keçesi bulunmaktadır (şekle bakın).

Kompresör krank mekanizması dişli pompalı özel bir ünite tarafından yağlanır. 0,05-0,15 MPa basınç altındaki yağ, ince bir filtre ve bir yağ soğutucu aracılığıyla sürtünme parçalarına (ana yataklar, biyel kolu ve çapraz kafa yatakları, çapraz kafa kaydırıcıları) beslenir. Kullanılmış yağ önce karterin içine, ardından da yağ karterine akar ve buradan bir dişli pompa tarafından tekrar alınır (filtreler aracılığıyla). Silindirleri ve yağ keçelerini yağlamak için çok pistonlu bir yağlama pompası kullanılır. Kullanılmış yağ yağlayıcıya geri gönderilmez. Bu pompa elle yağla doldurulur. Yağlayıcı ve dişli pompa ayrı ayrı elektrik motorları tarafından tahrik edilir.

Karşıt kompresörler kimya endüstrisinde, büyük gıda işleme tesislerinde ve buzdolaplarında kullanılmaktadır. Amonyak, propan ve etanla çalışacak şekilde tasarlanmıştır.

İki kademeli kompresörler

Düşük sıcaklıklı soğutma ünitelerinde iki kademeli kompresörler kullanılır. Kademeli sıkıştırma gerçekleştirilir farklı silindirler adımlar atılırken alçak basınç(n.d.) ve yüksek basınç (h.d.) tek bir kompresör muhafazasında birleştirilebilir veya ayrı ayrı gerçekleştirilebilir. İkinci durumda, her basınç aşaması için ayrı bir tek kademeli kompresör kurulur.

Pirinç. . Pirinç. . İki kademeli kompresör ünitesi AD-90:

BEN- RB90 kompresörüne emme; II- bir ara kaba enjeksiyon; III- P110 kompresörüne emme; IV- kondansatöre boşaltın.

İÇİNDE iki kademeli dört silindirli Y şeklinde doğrudan akışlı kompresörler (DAU80, DAU50) her iki sıkıştırma aşaması da tek bir muhafazada birleştirilmiştir. Dört kompresör silindirinin tümü aynı çapa sahiptir; bunlardan üçü düşük basınç silindiri ve biri yüksek basınç silindiridir. Yüksek ve alçak basınç kademelerinde aynı silindir çapları, tek kademeli kompresörlerle hareket mekanizmasının tamamen birleştirilmesine olanak tanır ve dolayısıyla üretimlerini ve çalışmalarını basitleştirir, tasarım dengesini iyileştirir ve tek kademeli kompresörlere göre çalışılabilmesini sağlar. aşama sıkıştırma şeması (uygun anahtarlama ile).

Bu prensibe dayanarak, AU200 ve AUU400 tek kademeli kompresörler temelinde, sırasıyla 58 ve 116 kW (50 ve 116 kW) kapasiteli iki kademeli DAU50 (dört silindirli) ve DAUU100 (sekiz silindirli) kompresörler inşa edildi. 100 bin kcal/h) T 0 = - 40°C ve T İle= 35°C.

İki adet tek kademeli kompresörden oluşan iki kademeli üniteler oldukça yaygın olarak kullanılmaktadır.

Orta ve yüksek soğutma kapasiteli iki kademeli ünitelerde alçak basınç kademesi olarak döner veya vidalı kompresörler, yüksek basınç kademesi olarak ise pistonlu kompresörler kullanılmaktadır.

İki aşamalı AD-90 ünitesi Şekil 2'de gösterilmektedir. 53. Böyle bir ünite, düşük (basınç) aşaması olarak döner kanatlı bir kompresör RB90 içerir. 2, Yüksek basınç kademesi 1 olarak pistonlu dolaylı akışlı kompresör P110, dikey yağ ayırıcı 3 siklon tipi alçak basınç kademesi, dikey yağ ayırıcı 4 bir şamandıra cihazı, gösterge panelleri aracılığıyla kompresör karterine otomatik yağ geri dönüşlü yüksek basınç aşamaları 5 alçak basınç aşamaları ve 6 yüksek basınç aşamaları, aletler 7 kontrol ve izleme, otomatik koruma cihazları, bağlantı parçaları ve senkron elektrik motorları 8 Ve 9 Kompresörlerin elastik elemanlı kaplinler aracılığıyla tahrik edilmesi için. Ekipman ortak bir çerçeveye monte edilmiştir 10. AD-90 NO ünitesinin soğutma kapasitesi kW (95.000 kcal/h) t=- 40°C sıcaklıkta alçak basınç kademesindeki elektrik motorlarının gücü 40 kW, yüksek basınç kademesinin gücü ise 75 kW'tır. Ünite, sabit düşük sıcaklıklı amonyak soğutma ünitelerinde çalışmak üzere tasarlanmıştır.

İki kademeli karşılıklı kompresörlerde (DAO ve DAON tipi), düşük ve yüksek basınç farklı çaplara ve karşılık gelen sızdırmazlıklara sahiptir. Yüksek basınç silindiri su ile soğutulur.

Kademeli sıkıştırma aynı zamanda kademeli (diferansiyel) pistonlu bir kompresörde de gerçekleştirilir. Ancak pistonun büyük kütlesi ve sıkıştırma aşamaları arasındaki yoğunluğun yetersiz olması bu tür tasarımların kullanımını sınırlamaktadır. Diferansiyel pistonlu kompresörler yalnızca silindir ve pistonun küçük boyutunu belirleyen büyük hacimsel soğutma kapasitesine sahip karbondioksit CO2 ile çalışmak ve bazı durumlarda örneğin üst aşamada amonyakla çalışmak için kullanılır. kuru buz üreten kademeli bir soğutma makinesinin.

DÖNER KOMPRESÖRLER

Döner kompresörlerin ana elemanları sabit bir silindir, bir piston veya rotor ve hareketli kanatlardır.

Silindir yuvasında bulunan döner rotorlu ve kanatlı kompresörler (Şek. , a) ve yuvalarında bulunan dönen rotorlu ve bıçaklı kompresörler vardır (Şek. , b). Dönen rotorlu bir kompresörde, ikincisi, rotor eksenine göre eksantrik olarak silindir ekseni etrafında döner ve dönen rotorlu bir kompresörde, silindir eksenine göre kaydırılmış olarak kendi ekseni etrafında döner.

Pirinç. . Döner kompresörlerin şemaları:

a-dönen rotorlu; b - dönen rotorlu.

Döner kompresörlerde sıkıştırma, silindirin iç yüzeyi, rotorun dış yüzeyi ve kanatlar arasında bulunan hacmin azaltılmasına dayanır.

Birinci şemaya göre çalışan kompresörlerde (bkz. Şekil, a), mil döndüğünde 4 rotor 2 Silindir 1'in iç yüzeyi boyunca yuvarlanır. Uzatılmış tarafı bıçak 3'e bakan rotor, yarığa batar ve silindirde, soğutucu buharla dolu hilal şeklinde bir boşluk oluşturulur. Rotor emme borusunu geçer geçmez 5, silindirde bir bıçakla ayrılmış iki boşluk oluşturulur 3, silindire doğru itilir ve yay (7) tarafından rotora doğru bastırılır. Rotorun önündeki boşluğun (hareket yönünde) hacmi hareket ettikçe azalır ve soğutucu buhar sıkıştırılır.

Sıkıştırma odasındaki basınç, kondenserdeki basınçtan yüksek olduğunda boşaltma valfi 8 açılacak ve sıkıştırılmış buhar tahliye borusundan akacaktır 6 kapasitörün içine. Bu sırada rotorun arkasındaki emme boşluğunun hacmi artar. Evaporatörden emme borusu ve delikten çıkan soğutucu buharı 5 silindir boşluğuna emilir (kompresörde emme valfi yoktur). Bıçak tekrar yuvaya girdiğinde ve silindirin tüm hacmi emilen buharla dolduğunda emme sona erecektir. Rotorun daha fazla hareket etmesiyle, emme boşluğu bir sıkıştırma boşluğuna dönüşecek ve rotorun arkasında, çıkıntılı bir bıçakla sıkıştırma boşluğundan ayrılan yeni bir emme boşluğu görünecektir. 3.

Döner rotorlu kompresörler hava geçirmez şekilde kapatılmıştır; soğutucu akışkanlarla çalışan küçük toplu makinelerin parçalarıdırlar.

Şekil 2'de döner pistonlu rotora sahip hermetik döner kompresör FGrO, 35~ 1A gösterilmektedir. . Soğutma kapasitesi 25 s -1 dönüş hızında 405 W (350 kcal/saat). Silindir çapı 55 mm, yükseklik 33 mm, eksantriklik 3,5 mm.

Pirinç. . Hermetik döner kompresör FGrO, 35~1A,

Kompresör ve elektrik motoru kapalı bir mahfazanın içine yerleştirilmiştir 13, Şaft 4 dikey, eksantrik. 1. milin eksantriğine bir piston rotoru monte edilmiştir 3, silindirin iç yüzeyinin yuvarlanması 2. Silindirde bulunan bıçak 5, bir yay ile rotora doğru bastırılır. Silindir daha düşük 6 ve üst 7 uç kapağı. Şaftın üst ucuna 4 rotor monteli 9 elektrik motoru, stator damgalı bir camın içine bastırılır 10, kompresörün kendisinin üç cıvatayla bağlandığı yer. Bahar 14, vücudun alt kısmına yaslanmak 13, kompresörü ve camı statorla birlikte kasanın üst yarısına bastırır. Muhafazanın alt kısmı yağla doldurulur. Yağ, mildeki deliklerden ve mil yüzeyindeki spiral kanallardan sürtünme parçalarına akar. Yağ pompası girişinde filtre bulunmaktadır 15.

Buhar ilk olarak emme kapatma vanası (11) yoluyla mahfazaya girer, elektrik motorunu soğutur ve ardından kompresör tarafından boru yoluyla emilir. 8. Tahliye vanası aracılığıyla sıkıştırılmış buhar 16 Alt silindir kapağında bulunan (plaka konsolu) spiral bir borudan dış boşaltma borusuna geçer 12.

Hermetik rotary birleştirilmiş kompresörler 250-600 W soğutma kapasitesinde üretilmektedir.

Pirinç. . Pirinç. . Döner çok plakalı takviye kompresörü RAB300,

Dönen rotorlu büyük döner çok plakalı kompresörler, Şekil 2'de gösterilen şemaya göre çalışır. ,B. Amonyak tesislerinin iki kademeli sıkıştırma düzenlerinde booster kompresör olarak kullanılırlar. Booster kompresörler küçük bir basınç düşüşünde çalışır (0,28 MPa'dan fazla değil).

Döner amonyak çok plakalı booster kompresörler RAB90, RAB150, RAB300 (Şek.) ve RAB600, iki aşamalı ünitelerin parçasıdır. -40°C kaynama noktasında ve 30°C yoğuşma sıcaklığında soğutma kapasiteleri sırasıyla 110, 175, 350, 700 kW (95, 150, 300, 600 bin kcal/h)'dir.

Silindir 2 ve kompresör uç kapakları (şekle bakın) bir su ceketine sahiptir. Dökme demir rotor (7), çelik şaftın (5) üzerine bastırılır. Plakalar için oluklar, rotorun tüm uzunluğu boyunca frezelenir. Tabaklar 6 asbest-tektolit. Rotor merkezkaç kuvvetlerinin etkisi altında döndüğünde, plakalar silindirin iç yüzeyine bastırılır ve bunun sonucunda hacmi sürekli değişen odaların oluşması sağlanır. Radyal makaralı rulmanlar uç kapaklarda / bulunur. Doldurma kutusu 4 Yağ keçeli grafit çelik. Yağ keçesi tank aracılığıyla yağla doldurulur 3, vücuda sabitlenir. Tankın yağ seviyesini izlemek için bir gözetleme camı vardır.

Buhar emilir ve mahfazadaki pencerelerden dışarı verilir. Kompresörde valf yoktur. Tahliye tarafına takılı çek valf, durduğunda buharın tahliye boru hattından kompresöre akmasını önler.

Kompresör, kompresör şaftından bir kayış tahrikiyle tahrik edilen çok pistonlu bir pompa (yağlayıcı) tarafından yağlanır. Kompresör ve elektrik motoru ortak bir çerçeveye monte edilmiştir, kompresör tahriki doğrudandır.

Döner kompresörlerin özellikleri, tasarımın basitliği, ileri geri hareket eden parçaların bulunmaması (bıçaklar hariç), emme valfleri (büyük kompresörler ve boşaltma olanlar için) ve önemsiz ölü boşluktur. Bu kompresörlerin dezavantajı sınırlı nihai basınçtır, çünkü silindirlerin uç yüzeyleri ile dönen rotor arasında ve ayrıca bıçaklar ile bunların temas yüzeyleri arasında gerekli yoğunluğun sağlanması pratik olarak zordur.

Döner kompresörlerde dağıtım oranı λ pistonlu kompresörlerde pistonlu kompresörlerdeki besleme katsayılarına değer olarak yakındır ve gösterge verimliliği η Ben altında.

VİDALI KOMPRESÖRLER

Vidalı kompresörler döner olarak sınıflandırılır. Vidalı kompresörün tasarım şeması Şekil 2'de gösterilmektedir. . Çerçeve 1 Kompresör, dişli helisel kanatlara sahip iki rotorun (vidanın) yerleştirildiği deliklere sahiptir. Öncü rotor 2 motora bağlı. Dışbükey geniş dişlere sahiptir. Tahrikli rotor 13 sıkıştırılmış buharın basıncıyla dönmeye tahrik edilir.

Pirinç. . Vidalı kompresörün şematik kesiti.

İçbükey ince dişlere sahiptir. Rotor milleri bir çift senkronize dişli tarafından belirli bir mesafede tutulur 6 ve 7. Şaft destekleri kaymalı yataklardır 3 ve baskı yatağı 5. Eksenel kuvveti azaltmak için tahrik rotorunda bir boşaltma pistonu vardır 4. Kompresör rotorları çeliktir ve katı dövmedir. Rotor dişlerinin profilleri, dönüş sırasında yuvarlanacak, ancak birbirleriyle temas etmeyecek şekilde yapılmıştır. Vida profilleri arasındaki mesafe minimumda tutulur. Bu, kompresörlerin hassas şekilde işlenmesini ve montajını gerektirir. Rotorlar arasındaki boşluk 1 mm'den az, basma tarafındaki uç boşluğu 0,1 mm, emme tarafında - 0,5 mm, rotor ile mahfazanın silindirik kısmı arasındaki boşluk 0,25 mm'dir.

Buhar, rotorların mahfazanın ucunda bulunan emme penceresi ile iletişim kurduğunda rotorların sarmal boşluklarına girer. Vida boşlukları emme penceresinden kesildiğinde, kompresörün çalışma boşluğunda (boşlukların yüzeyleri ile mahfazanın uç ve silindirik duvarları arasında) bulunan buhar sıkıştırılır, çünkü bir tanesinin dişleri rotor dönerken diğerinin boşluklarına girer ve buhar hacmi azalır. Sıkıştırmanın sonunda, sıkıştırılmış buhar içeren boşluklar, mahfazanın karşı ucunda bulunan boşaltma penceresi ile iletişim kurar ve sıkıştırılmış buhar, başka bir rotorun boşluklarına giren rotor dişleri tarafından dışarı itilir. Birkaç çöküntünün varlığı ve bunların rotorlar üzerindeki vida düzeni, basınçlı buhar beslemesinin sürekliliğini sağlar. Kompresörün (şekle bakın) rotor dişlerinin oranı 4-6'dır, yani. e. Tahrik rotorunun dört dişi vardır ve tahrik edilen rotorun altı dişi vardır. Kompresörde valf yoktur. Kompresör performansı bir makara ile kontrol edilir 12. 11 numaralı somunlu makara bir rulo kullanılarak karıştırılacaktır. 8 ve vida 9. Anahtar 10 makaranın dönmesini engeller. Makara tahriki manuel veya otomatik modda - hidrolik veya elektrikli olabilir. Makara hareket ettiğinde, sıkıştırma boşluğu emme boşluğuna bağlı olduğundan sıkıştırmanın başlangıcı gecikir, bu da kompresörün çalışma hacmindeki bir azalmaya eşdeğerdir. Makara, performansı %10 ila %100 arasında ayarlamanıza olanak tanır. Kompresör yağla doldurulmuştur.

Pirinç. . 5BX-350/2.6a-IV kompresör ünitesinin genel görünümü:

1 - ince yağın arıtılması için metal seramik filtre; 2 - elektrik motoru; 3" - basınç göstergesi paneli;

4 - gaz filtresi; 5 - vidalı kompresör; 6 - manuel performans kontrolü için volan;

7 - yağ soğutucusu; 8 - Yağ ayrıştırıcı; 9 - yağ pompası; 10-kaba filtre; 11 - sensör kartı; 12 - yağ karteri.

Vidalı kompresörler, rotorların yüzeyleri birbirine değmeden döndüğü için çalışma boşluğu yağlanmadan (kuru) yapılabilir. Ancak çoğu durumda çalışma boşluğuna yağ enjeksiyonu (yağ dolu) ile üretilirler. Bu tür kompresörlerde, yağın rotorlar arasındaki boşlukları sızdırmaz hale getirmesi ve ısıyı uzaklaştırması nedeniyle daha yüksek sıkıştırma oranları elde edilir. İkincisi, kasanın su soğutmasını önlemenizi sağlar.

Vidalı kompresörlerin avantajları daha küçüktür boyutlar Pistonlu ve döner kompresörlere kıyasla ağırlık ve ağırlık, ileri geri hareket eden parçaların bulunmaması nedeniyle dengeli tasarım, çalışma boşluğunda valf ve sürtünme olmaması nedeniyle yüksek verimlilik, operasyonel güvenilirlik. Kompresörlerin dezavantajları, yüksek gürültü seviyesi, vidaların yüksek dönme hızı ve oldukça hantal bir yağlama sistemidir.

Ülkemizde amonyak ve R22 ile çalışacak şekilde 400-1600 kW kapasiteli çok sayıda vidalı kompresör geliştirilmiştir. Hem tek kademeli soğutma makinelerinde hem de iki kademeli soğutma makinelerinde booster kompresör olarak çalışacak şekilde tasarlanmıştır.

Vidalı kompresörlü 5BX-350/2.6a-IV ünitesinin genel görünümü Şekil 1'de gösterilmektedir. . Markadaki atama; 5 harfinden önceki rakam kompresör taban numarasını, B vidayı, X soğutmayı, 350 standart modda bin kcal/h cinsinden soğutma kapasitesini, 2,6 sıkıştırma oranını, a amonyağı, IV ise booster'ı göstermektedir. Vidalı kompresör, yağla doldurulmuş, elastik bir kaplin aracılığıyla bir elektrik motoruyla tahrik edilen, 49 s -1 dönüş hızına sahip. Kompresör kapasitesi, aynı zamanda ilk çalıştırma sırasında boşaltma için tasarlanmış olan hareketli bir makara ile düzenlenir. Kompresör gövdesi özel dökme demirden yapılmıştır. Emme penceresi üstte ve boşaltma penceresi altta bulunur. Çelikten yapılmış rotorlar kaymalı yataklarda bulunur. Rotorlara etkiyen eksenel kuvvetler açısal temaslı rulmanlar tarafından absorbe edilir.

Kompresör 5 ve elektrik motoru 2 yatay bir yağ ayırıcıya monte edilmiştir 8, Pençeler kullanılarak temel üzerine monte edilen. Yağ ayırıcının altında bir yağ karteri var 12, ve iki kabuk-boru yağ soğutucusu destek desteklerine bağlanmıştır 7. Pompa 9 Çünkü yağ kendi elektrik motoruyla tahrik edilir. Vidalı kompresör ünitesinin soğutma kapasitesi T Ö=-40°C 180 kW. Boost vidalı kompresörler basınç farklılıklarına göre tasarlanmıştır R N - R Güneş 0,5 MPa≈5 kgf/cm2'ye kadar.

Tek kademeli soğutma makinelerinde çalışan vidalı kompresörler basınç farklılıklarına göre tasarlanmıştır. R N - R Güneş 1,7 MPa≈17 kgf/cm2'ye kadar. Böyle bir kompresöre sahip ünitelerde yatay ve dikey olmak üzere iki yağ ayırıcı monte edilmiştir. Vidalı kompresör üniteleri denizcilik ve sabit kurulumlar için tasarlanmıştır.

TURBOŞARJLAR

Turbokompresörler soğutma kapasitesi yüksek ve son basıncı nispeten düşük olan soğutma makinelerinde kullanılır.

Bir turboşarjda soğutucu akışkan buharının sıkıştırılması, pervanenin hızlı dönüşü sırasında merkezkaç kuvvetinin oluşmasına ve pervane kanadında elde edilen kinetik enerjinin dönüştürülmesine dayanır. 3 (Şek.), difüzördeki potansiyele 4. Mil 1'e monte edilen pervane kapalı bir mahfazanın içinde bulunur 2. Pervane döndüğünde soğutucu buharı pervane kanatlarına emilir. 3 şaft tarafından. Bıçak boyunca hareket ederken buhar yüksek bir hareket hızı elde eder ve merkezkaç kuvvetinin etkisi altında bıçaktan difüzöre yönlendirilir. 4, akış alanındaki artışa bağlı olarak buhar hareketinin hızı azalır ve basınç artar. Bir tekerleğin çıkışında elde edilen basınç genellikle yetersiz olduğundan, buhar geri dönüş kılavuz kanadı (5) aracılığıyla ikinci tekerleğe yönlendirilir ve gerekirse bir dizi tekerleğin içinden sırayla geçer. Her pervane bir sıkıştırma aşamasıdır. Tekerlek sayısı (sıkıştırma aşamaları), soğutma ünitesinin çalışma moduna ve buna bağlı olarak sıkıştırma oranına bağlıdır. R İle /R Ö , ve ayrıca soğutucunun özellikleri hakkında.

Bir turboşarjın ekonomik çalışması yalnızca büyük miktarda buharın dolaşmasıyla mümkündür. Bu durumda, pervaneler ile mahfaza arasındaki iç akıştan kaynaklanan kayıpların yanı sıra buhar alanındaki tekerleklerin kanatlarla sürtünmesinin kompresörün verimliliği üzerinde çok az etkisi vardır. Bu nedenle turboşarjlar, büyük miktarlarda dolaşan soğutucu akışkan ve dolayısıyla yüksek soğutma kapasitesi için kullanılır. Her soğutucu akışkan için, turbo kompresörün yapısal olarak uygun olmadığı veya ekonomik olmadığı bir soğutma kapasitesi sınırı vardır.

Pirinç. . Bir turboşarj pervanesinin şeması.

Turbo kompresörlerde kullanılan soğutucu akışkanlar yalnızca genel gereksinimleri değil aynı zamanda özel gereksinimleri de karşılamalıdır:

bir pervane üzerinde elde edilen önemli miktarda kinetik enerjiyi ve dolayısıyla önemli bir sıkıştırma derecesini belirleyen büyük bir moleküler ağırlığa sahip olmak, bunun sonucunda sıkıştırma aşamalarının sayısı azalır;

nispeten küçük bir kompresör soğutma kapasitesi ile büyük miktarda dolaşımdaki soğutucu sağlayan düşük hacimsel soğutma kapasitesine sahiptir.

Bu gereksinimler daha büyük ölçüde Freoner'lar cevaplıyor.

R11 kullanıldığında, turboşarjın çalışması, 230 kW ve üzeri standart soğutma kapasitesi, R142'de - 700 kW'ın üzerinde ve R12'de - 1400 kW'ın üzerinde olmasıyla oldukça ekonomiktir. Bu koşullarda sıkıştırma aşamalarının sayısı 2-3'tür. Amonyaklı turbo kompresörlerde maksimum soğutma kapasitesi 1750 kW olup kademe sayısı çok daha fazladır (10-15). Bu, amonyağın büyük hacimsel soğutma kapasitesine ve düşük moleküler ağırlığa sahip olmasıyla açıklanmaktadır (17.03). Amonyaklı turbo kompresörlerde çarklar genellikle bir değil iki veya üç ayrı mahfazaya yerleştirilir, çünkü tekerleklerin titreşim koşulları nedeniyle bir mahfazaya 6-7'den fazla kademe yerleştirilemez. İki ve üç gövdeli turboşarjlarda, genellikle her gövdeye 2-3 kademe takılır. Amonyak turboşarjları genellikle takviye kompresörleri olarak kullanılır.

TKF348 turbo kompresör (Şek.), R12-15° C kaynama noktasında ve 35° C yoğunlaşma sıcaklığında 2,3 milyon W soğutma kapasitesine sahiptir. Her kompresör çarkı bir sıkıştırma aşamasıdır.

Binada 2 Kompresörün kanatlı üç pervanesi vardır. 3, düz bir mil üzerine monte edilmiştir 1. Mil, Babbitt dolgulu kaymalı yataklara monte edilmiştir. Ayrıca emme borusunun yan tarafına açısal temaslı bir yatak monte edilmiştir. 14 ve karşı tarafta - radyal 10. Açısal temaslı rulman üzerindeki eksenel kuvveti azaltmak için mile bir boşaltma pistonu (du-mis) monte edilir 9. Şaftın mahfazadan çıkıntı yapan ucu, çift taraflı grafit çelik conta ile kapatılmıştır. 11 . Grafit halkalar şaft üzerine gevşek bir şekilde monte edilir ve hareketli ve sabit halkalar arasına sıkıştırılır, bunun sonucunda şafttan daha düşük bir hızda dönerler. Soğutucu sızıntısını azaltmak için, mil boyunca oluklu tarak labirentleri (7) düzenlenmiştir.Yataklar ve yağ keçesi, bir yağ deposu, bir yağ pompası, bir yağ soğutucusu, filtreler ve düzenlemek için tasarlanmış bir kombinasyon valfinden oluşan özel bir ünite tarafından yağlanır. Sistemdeki yağ basıncı.

Pirinç. . Turboşarj TKF348.

Turboşarj iyi dengelenmiştir ve yüksek dönme hızında ve tekerleğin yüksek çevresel hızında çalışır. Kompresör tekerlekleri yüksek çevresel hızlarda yeterli güvenlik payı sağlayan yüksek mukavemetli alaşımdan yapılmıştır. Turboşarj, dönüş hızını 50'den 115 s -1'e çıkarmak için tasarlanmış bir çarpan aracılığıyla senkron bir elektrik motoru tarafından çalıştırılır.

Soğutucu buharı emme borusu yoluyla kompresöre girer. 13 ve çarklar döndüğünde kanatlar üzerine emilirler 3 şaft tarafından ilk (sol) tekerlek. Buhar kanatlardan kanatsız difüzöre akar 4, akış alanındaki artışa bağlı olarak buhar hareketinin hızı azalır ve basınç artar. Gerekli sıkıştırma oranını elde etmek için R İle /R 0 ilk tekerleğin difüzöründen gelen buhar, ters kılavuz kanadı 5 boyunca bir sonrakinin kanatlarına girer. Son (üçüncü) tekerlekten buhar, çıkış cihazına - kıvrıma geçer 8. Kompresörün emme tarafına bir giriş kontrol cihazı monte edilmiştir. 12. Bu cihazın kanatlarını çevirerek akış alanını değiştirebilir ve soğutma ünitesinin farklı çalışma modlarında (emmede buharın kısılması) sabit bir başlangıç ​​basıncını koruyabilirsiniz. Soğutma kapasitesi %100 ile %50 arasında ayarlanabilir. İkinci çarkın önünde, kanal 6 aracılığıyla kompresör tarafından ara buhar emişi sağlanır (kompresöre ara basınçlı buhar girişi).

Turboşarjların pistonlu olanlara göre aşağıdaki avantajları vardır: Değişken atalet kuvvetlerinin olmaması nedeniyle makinenin dengesi ve kompaktlığı, pistonlu makinelerde direncinin aşılması gereken valflerin bulunmaması, su darbesi tehlikesinin olmaması, az yer kaplaması ve makinenin ağırlığı, yağın ısı eşanjörlerine (evaporatör ve kondenser) girmesini engelleyen dahili yağlama eksikliği.

Dezavantajları arasında bir çarpan, senkron bir elektrik motoru ve ayrı bir yağlama ünitesi kurma ihtiyacı yer alır.

Turboşarjlar, kimya ve petrol endüstrilerindeki büyük işletmelerin yanı sıra büyük iklimlendirme tesislerinde de kullanılmaktadır.

Seçilen soğutma ünitesinin gücünün bağlı olduğu en önemli parametreler şunlardır:

• buzdolabı hacmi
• oda sıcaklığı
• sıcaklık çevre
• oda duvar kalınlığı
• kameradaki ürün güncelleme hızı

Her şeyden önce, ünitenin gücü şunlara bağlıdır: buzdolabı hacmi– hacim ne kadar büyükse, o kadar daha fazla güç.
Sıralama Ariada soğutma odaları soğutma üniteleri monoblok ve split sistem olarak sunulmaktadır. iki sıcaklık modu:

• Orta sıcaklıkta monobloklar - AMS ve bölünmüş sistemler - KMS, odanın içindeki sıcaklığı +5...-5 °C'de tutun.
• Düşük sıcaklıklı monobloklar – A.L.S. ve bölünmüş sistemler – KLSİle Çalışma sıcaklığı-18°C.

Orta sıcaklıktaki çalışma koşullarında (+5...-5 °C) sebze, meyve, sosis, peynir, içecek, süt gibi çoğu gıda ürünü depolanır. Düşük sıcaklıklarda (-15...-20 °C) dondurulmuş et, balık ve dondurma depolanır.
Ortam sıcaklığı soğutma ünitesi seçimini çok önemli ölçüde etkiler. Çoğu durumda +20 ila +40 °C arasındadır. Dış sıcaklığın yanlış belirlenmesi, düşük güçlü bir ünitenin seçilmesine yol açabilir, bu da daha sonra ürünlerin raf ömrünün azalmasına ve hatta bozulmasına neden olabilir.
Tabii ki, 100 mm kalınlığındaki duvarlar düşük sıcaklıklı odalar veya 50-80 m3'lük büyük hacimli odalar için uygundur, ancak pratikte çoğu odada duvar kalınlığı 80 mm.
Kameradaki ürün güncelleme hızı düşük sıcaklık koşulları için özellikle önemlidir, çünkü mallar hazneye yerleştirildiği anda, hazneye yerleştirilen malların daha yüksek sıcaklığı nedeniyle haznedeki ortam sıcaklığı artar ve kapı açıldığında soğukluk kaybı meydana gelir. . Bütün bunlar soğutma ünitesi seçimini etkileyebilir. Bir soğutma ünitesinin standart hesaplaması, oda hacminin 1 gün içerisinde %10 oranında yenilenmesi değerine dayanmaktadır.

Soğutma ünitelerinin üreticisi tarafından sağlanan tabloları kullanarak gerekli soğutma ünitesini doğru bir şekilde seçebilirsiniz. Örneğin aşağıda, et kalınlığı 80 mm olan soğutma odaları için Ariad soğutma ünitelerinin seçimine yönelik tablolar bulunmaktadır.

Tablo "Farklı boyutlardaki soğutma odaları için orta sıcaklık Ariada ünitelerinin seçimi"

Tablo "Farklı hacimlerdeki odalar için Ariada düşük sıcaklıklı soğutma ünitelerinin seçimi"

İçlerinde gıda ürünlerinin depolanmasına yönelik sıcaklık koşulları dikey bloklarda, yatay bloklarda ise soğutma ünitesinin markası ve ortam sıcaklığı gösterilir. Seçilen koşulların kesişiminde, duvar kalınlığı 80 mm olan bir soğutma odasının izin verilen maksimum hacmi belirtilir.
Örneğin 14,9 m3 hacimli Ariada KHN-14.9 soğutma odamız var.
Yiyeceklerin -18°C'de saklanmasını istiyoruz.
Ortam sıcaklığı + 30 °C.
İkinci tabloya göre, belirli koşullar altında izin verilen maksimum oda hacmi 18 m3 olan bir ALS 220 monoblok veya KLS 220 split sisteme ihtiyacımız var.

UKRAYNA EĞİTİM VE BİLİM BAKANLIĞI

KHARKIV DEVLET ÜNİVERSİTESİ

GIDA VE TİCARET

Soğutma Ekipmanları Bölümü

Hesaplama ve grafik çalışmaları

konuyla ilgili: “Tek kademeli buharlı soğutma makinesinin döngüsünün hesaplanması,

soğutucu parametrelerinin belirlenmesi.

Kompresör ve kondenser seçimi”

Tamamlayan: 3. sınıf öğrencisi

gr. M-17 FOTS

Moshnin E.S.

Kontrol:

Petrenko E. V.

Harkov 2010

1. RGR için atama………………………………………………………………3

2. Termal hesaplama………………………………………………………4

3. Soğutma kompresörünün seçimi…………………………………7

4. KM elektrik motorunun seçimi……………………………………………………………8

5. Kapasitör seçimi………………………………………………………9

6. Sonuç……………………………………………………………………………….……..10

7. Ek (Tek kademeli buharlı soğutma makinesinin yerleşik çevrimini içeren i-lgp diyagramı)

1. RGR görevi

Sirkülasyon suyu beslemeli Q 0 = 2 kW kapasiteli bir soğutma ünitesi için soğutma ekipmanını (kompresör ve kondenser) seçin ve seçin. Soğutma ünitesi, Kamensk-Podolsk şehrinde bulunan et işleme tesisinin buzdolabında etin iki aşamalı dondurulmasının ilk aşamasının odasına hizmet eder; ayarlanan hava sıcaklığını t p = - 12°C'de tutar. Soğutma odası soğutma pilleri kullanılarak gerçekleştirilir.

Şekil 1. Teorik çevrime göre çalışan tek kademeli soğutma makinesi: a – devre şeması(B – evaporatör; VR – sıvı ayırıcı; PV – kontrol valfi (kısma); PO – aşırı soğutucu; KD – kondansatör; KM – kompresör); b – S – T diyagramında bir döngünün oluşturulması; c – lgp-i diyagramında bir döngünün oluşturulması.

2. Termal hesaplama

Soğutma ünitesinin çalışma modu kaynama sıcaklıkları ile karakterize edilir ile, yoğunlaşma t'ye, aşırı soğutma (kontrol vanasının önündeki sıvı soğutucu) t şeridi, emme (kompresör girişindeki buhar) güneş .

Ortam havasının tasarım parametrelerini belirlerken yaz döneminin sıcaklık rejimini dikkate alıyoruz.

Şehir için hesaplanan hava parametreleri: Zaporozhye

maaş- (yaz hava sıcaklığı) maaş = + 33 0 C ;

φ maaş. - (bağıl hava nemi - yaz) φ maaş = 39 %.

Nemli hava için i-in diyagramını (Ek 2) kullanarak yaz ayının hava sıcaklığına ve bu aydaki havanın bağıl nemine karşılık gelen başlangıç ​​entalpi değerini buluruz. Ben = 67kJ/kg .

Daha sonra ıslak termometre kullanarak sıcaklığı belirleyeceğiz. t b.t. = 22 0 İLE, (çizgi kesişimi Ben = 64kJ/kg havadaki ısı içeriğini çizgiyle karakterize eden φ = %100).

Geri dönüş suyu sıcaklığı t w (yoğunlaştırıcıya sağlanan su) ıslak termometre sıcaklığından 3...4 0 C daha yüksek olarak alınır, bu nedenle aşağıdakileri kabul ederiz:

t w = t m.t. + 3= 23 + 3 = 25 0 İLE.

Giden verileri kullanarak, kondansatörün etin dondurulması için soğutma odasına hizmet eden ve dolaşımdaki su üzerinde çalışan soğutma ünitesinin bir parçası olduğunu dikkate alarak bir buharlaşmalı kondenser seçiyoruz. Bu tip kondansatörler nispeten düşük bir sirkülasyon suyu akış hızına sahiptir, bu nedenle suyu soğutmak için özel bir cihaz kurmaya gerek yoktur.

Soğutma makinesinin çalışma modunu belirliyorum. Soğutucu olarak amonyak kullanıyorum.

Kaynama noktası oda sıcaklığına ve soğutma yöntemine bağlı olarak alınır. Soğutma pilleri kullanarak bir odayı soğuturken, soğutucu akışkanın kaynama noktası şu şekilde belirlenir: to = t p - (7...10) 0 C buradan:

to = t p - 10 = -12 - 10 = -22 0 C .

Kompresörün ıslak çalışmasını önlemek için önündeki soğutucu akışkan buharı aşırı ısınır. Amonyakla çalışan makinelerde buharın aşırı ısınması durumunda çalışma güvenliği sağlanır. 5...15 0°C .

Soğutucu buharının sıcaklığını alıyorum 7 0 C kaynama noktasının üstünde:

t vs. = -22 + 7 = -15 0 C.

Evaporatif kondenser için yoğuşma sıcaklığı Ek 3'e göre belirlenir. Ortam hava koşulları dikkate alınarak ( t z.p = +33 0 C , φ maaş = 0,39) ve ısı akısı yoğunluğu q F , buhar kondansatörleri için şu şekilde olmalıdır: Q F = 2000W/m2, yoğunlaşma sıcaklığını kabul ediyorum t k =+37 0 C .

Sıvı soğutucu akışkanın alt soğutma sıcaklığı şu şekilde alınır: 5 0 İLE dolaşımdaki su sıcaklığının üstünde:

t başına = 25 + 5 = 30 0 C .

Elde edilen sıcaklıklara göre ( t o t t güneşe t başına) tek kademeli bir buhar motorunun çevrimini lgр – i diyagramında, düğüm noktalarını Şekil 2'ye göre numaralandırarak oluşturuyoruz. 2

Şekil 2. Diyagramda tek kademeli buharlı soğutma makinesinin döngüsünün oluşturulması lgр – ben

Soğutucu akışkanın parametrelerini belirlemenin sonuçları Tablo 1'de kaydedilmiştir.

Masa 1

Soğutucu akışkan parametreleri düğüm puan

Sayı puan	Seçenekler
		P, MPa	v, m3 / kg	ben, kJ/kg	s,kJ/kg K	durum ajan
						kuru doymuş buhar
						kuru kızgın buhar
						kızgın buhar
						kuru doymuş buhar
						doymuş sıvı
						Lane sıvı
						nemli.doymuş buhar

Tek kademeli bir soğutma makinesinin termal hesabı:

Spesifik kütle soğutma kapasitesi:

q 0 = i 1' - i 4 ,=1440-330= 1110 (kJ/kg),

Spesifik soğutma kapasitesi hacmi:

q v = q 0 /v 1 ,=1 110 /0.77 =1441 (kJ/m3),

Sıkıştırmanın spesifik teorik çalışması:

q in = i 2 - i 1 ,=1 800 -1440= 360 (kJ/kg),

1 kg soğutucu akışkanın yoğuşturucuda aldığı ısı:

q к = i 2 – i 3 ",=1 800 - 370=1 430 (kJ/kg),

Aşırı soğutucuda 1 kg soğutucu akışkanın aldığı ısı:

q by = i 3 " - i 3 ,=370 - 330 = 40 (kJ/kg),

1 kg soğutucu akışkanın kondenser ve aşırı soğutucuda aldığı ısı:

q k+ by = i 2 - i 3 , =1 800 - 330=1 470 (kJ/kg),

Soğutma makinesinin ısı dengesi:

q = q 0 +q tamsayı,=1110 + 360 =1 470 (kJ/kg),

Teorik performans katsayısı:

e = q 0 /q int, =1 110 / 360= 3,1

Aynı kaynama ve yoğunlaşma sıcaklıklarında ters Carnot çevrimine göre çalışan bir soğutma makinesinin performans katsayısı şöyledir:

e İle = T 0 /(T k – T 0)=(273-22)/((273+) 33) - (273-22))= 4,2

3. Kompresör seçimi

Durumdan biliniyor ki Soru 0 = 2 kW Daha sonra:

1. Genişletilmiş kompresör kütle kapasitesi:

G 0 = Q 0 /q 0, =2/ 1110 = 0, 0018 (kg/s),

2. Soğutma makinesinin kompresörü tarafından emilen soğutucu buharının hacmi:

V 0 = G 0 v 1 ,= 0,0018 · 0,8= 0,0014 (m3 /sn)

3. Kompresör besleme katsayısını λ hesaplıyorum:

λ = λ с · λ' w =0, 64 0 0,8=0, 5

Hacim faktörünün hesaplanması λs amonyakla çalışan kompresörler için göreceli ölü alanın dikkate alınması C = 0,045, genleşme politropik indeksi (amonyak kompresörleri için) m = 0,95...1,1)

Katsayı λ'w Kompresörde meydana gelen hacimsel kayıpları dikkate alarak aşağıdaki formülü kullanarak hesaplıyorum:

λ' w = T 0 / T k =251/ 310= 0,8

Kompresör besleme katsayısını diyagramı kullanarak kontrol ediyoruz.

P = Pk/Po (sıkıştırma oranı) P = 0,105 en λ =0, 5.

4. Tanımlanan hacim:

V h = V 0 /λ, = 0,0014/ 0,5=0,0028 (m3 /sn)

Bu hacme göre bir kompresör ünitesi seçiyorum: 1A110-7-2.

Son seçim için KM elektrik motorunun hesaplamasını ve seçimini gerçekleştireceğiz.

4. KM elektrik motorunun seçimi

1. İlk önce kompresörün teorik (adyabatik) gücünü N T (kW cinsinden) belirleriz:

N t = G 0 · q bh =0, 0018 · 360 = 0.64 kW.

2. Kompresörün gerçek (gösterilen) gücünü N i (kW cinsinden) belirlerim:

N Ben = NT / η і , =0,64/ 0,79 = 0,8 kW.

Verimlilik göstergesi Ortalama değeri alıyorum.

3. CM'nin etkin gücünü hesaplayın :

Ne = N Ben / η =0,8/ 0,87= 0,9 kW.

Kompresör şaftındaki belirli bir etkin güç N e'yi (kW cinsinden) temel alarak (Ek 5'e göre), kompresör için %10...15 güç rezervine sahip AOP 2-82-6 elektrik motorunu seçtim. Bu, gücü önemli ölçüde daha az olabilecek yerleşik elektrik motorları için geçerli değildir.

5. Kapasitör seçimi

Bir soğutma makinesi kondansatörünü seçmek için öncelikle kondenserdeki termal yükü Q k (kW cinsinden) belirlemeniz gerekir.

1. Sıkıştırma işlemi sırasındaki kayıplar dikkate alınarak gerçek termal yük aşağıdaki formülle belirlenir:

Q k D = Q 0 + N ben = 2 + 0,8 = 2,8 kW

Q k T = G 0 q k+p = 0,0018 · 1470= 2, 7 kW.

3. O zamandan beri Q k D > Q k T = 2,8 > 2,7 dolayısıyla termal yük, gerçek termal yükten daha düşüktür.

Parametreleri hesaplarken, belirli bir ısı akışına sahip bir buharlaşmalı kondansatör benimsenmiştir. Q F = 2000W/ m2

Kondenserin gerekli ısı transfer yüzey alanı:

F = Qk/q = 2,7 / 1 470 = 0,0018 m2

Ek 6'ya göre, ana bölümün yüzey alanı 75 m2 olan IR - 90 buharlaşmalı kondansatörü kabul ediyorum; bu nedenle, toplam alanı 150 m2 olan bu tür iki bölümün kurulumunu kabul ediyorum

6. Sonuç

Bir soğutma makinesinin çalışma modunu hesaplarken ve bunun için soğutma ekipmanı seçerken, etin dondurulması için bir soğutma ünitesinin çalışma esaslarına ve prensiplerine hakim oldum. İlk verilere (hava sıcaklığı ve bağıl nem) dayanarak sıcaklıkları bulmayı ve hesaplamayı öğrendim: kaynama, yoğunlaşma, emme ve hipotermi. Ve soğutucu akışkanın (amonyak) parametrelerini ve fiziksel durumunu karakterize eden bu değerleri lgp – i diyagramına girin.

Ayrıca RGR yaparken doğru ve ekonomik seçim yapmayı öğrendim gerekli ekipman(kondenser, kompresör ve motor buna bağlıdır).

İyi çalışmanızı bilgi tabanına göndermek basittir. Aşağıdaki formu kullanın

İyi iş siteye">

Bilgi tabanını çalışmalarında ve çalışmalarında kullanan öğrenciler, lisansüstü öğrenciler, genç bilim insanları size çok minnettar olacaklardır.

http://www.allbest.ru/ adresinde yayınlandı

BELARUS CUMHURİYETİ EĞİTİM BAKANLIĞI

EĞİTİM KURUMU

GOMEL DEVLET TEKNİK ÜNİVERSİTESİ P.O. KURU

Enerji Fakültesi

"Endüstriyel Isı ve Enerji Mühendisliği ve Ekoloji" Bölümü

DERS PROJESİ

Kurs: "Endüstriyel ısı ve kütle transferi ve soğutma üniteleri"

konuyla ilgili: "Soğutma ünitesinin hesaplanması "

Sanatçı: öğrenci gr. TE-51

Lyubich A.V.

Başkan: öğretmen Ovsyannik A.V.

Gomel'in 2015

İçerik

• giriiş
• Sıvı ayırıcılar
• Yağ ayırıcılar
• Hat alıcıları
• Drenaj alıcıları
• 6. Isı yalıtımının hesaplanması
• Çözüm
• Kaynakça

giriiş

Ders projesinin amacı, termal teknoloji endüstriyel tesislerinden birinin tasarlanması konusunda beceri kazandırmak,

Bu ders projesinde bir soğutma ünitesi hesaplanmaktadır. Hesaplamanın sonucu, kurulum ve ana ekipman seçimi, yardımcı ekipman seçimi, yapısal malzeme seçimi ve çevre koruma konularının çözümüdür.

Soğutma üniteleri, soğutulan nesnelerde ortam sıcaklığından daha düşük sıcaklıklar elde etmek ve korumak için tasarlanmış bir dizi makine ve cihazdır. Soğutma ünitesi bir soğutma makinesi, yoğuşma ısı giderme sistemi ve soğuk tüketicilerden gelen ısı giderme sisteminden oluşur.

Çeşitli endüstrilerde kullanılan soğutma ünitelerinde en yaygın olarak buhar sıkıştırmalı soğutma makineleri kullanılmaktadır.Baca gazları, yanma ürünleri, teknolojik üretim ürünleri ve atık buhar şeklinde ikincil enerji kaynaklarının olduğu durumlarda absorbsiyonlu soğutma makinelerinin kullanılması tavsiye edilir. Düşük parametreler.

Orijinalveri.

1. Şehir - Novgorod

2. Kayıplar dikkate alınarak tesisin soğutma kapasitesi: Q o =820 kW

3. Evaporatörden soğutucu çıkış sıcaklığı: t x2 = - 21 o C

4 Çalışma sıvısı (soğutucu akışkan) - amonyak (R717).

5. Soğutma sisteminin tipi - ara soğutucu ile merkezileştirilmiş.

6. Su temin sistemi tersine çevrilebilir.

1. Buhar sıkıştırma ünitesinin çevriminin hesaplanması

Samara şehri için tahmini dış hava sıcaklığı, bölgedeki maksimum sıcaklıkların etkisi dikkate alınarak en sıcak ayın ortalama aylık sıcaklığına göre belirlenir:

(1)

Dış havanın tahmini bağıl nemi şu şekilde belirlenir: H- D

En sıcak ay için hava parametrelerinin ortalama aylık değerlerinden belirlenen havanın hesaplanan sıcaklık ve nem içeriğine dayalı diyagram - ve.

Yoğuşturucuya giren suyun sıcaklığı dış hava sıcaklığına bağlı olarak belirlenir: sirkülasyonlu su besleme sistemleri için

(2)

ıslak termometreye göre dış hava sıcaklığı nerede (şu şekilde belirlenir) H- D dış havanın tahmini sıcaklığı ve tahmini bağıl nemi diyagramı)

Kondenser çıkış suyu sıcaklığı:

soğutma ünitesi geri dönüşüm suyu temini

yatay bir kabuk ve tüp için kondenserdeki suyun ısıtılması (o C) nerede - yani 4h5. Kabul ediyoruz.

Soğutucu buhar yoğunlaşma sıcaklığı:

Soğutucu kaynama noktası:

amonyak evaporatörlerindeki minimum sıcaklık farkı nerede. Kabul ediyoruz

Evaporatörden soğutma sıvısı çıkış sıcaklığı (ilk veriler).

Kontrol vanasının önündeki sıvı soğutucunun aşırı soğutma sıcaklığı, kondensere giren suyun sıcaklığından 3 saat 5 o C daha yüksek olmalıdır:

Sıvı soğutucu akışkanın kompresör silindirlerine girmesini önlemek için, kompresöre emme sırasında buharın 5-15 o C kadar aşırı ısınması sağlanmalıdır.

Bu aşırı ısınma, harici ısı girişleri nedeniyle evaporatörde ve emme boru hatlarında sağlanır:

Tek kademeli bir buhar sıkıştırma makinesinin h-lgp ve s-T diyagramlarında çevrimini kuruyoruz. [Santimetre. Ek 1.2.]

Noktaların parametreleri Tablo 1'de özetlenmiştir.

Tablo 1.

					Durum
					Kuru doymuş buhar
					Kızgın buhar
					Kızgın buhar
					Kuru doymuş buhar
					Doymuş sıvı
					Aşırı soğutulmuş sıvı
					Sıvı + Buhar

2. Soğutma makinesinin ana ekipmanının hesaplanması ve seçimi

Bir soğutma makinesinin ana ekipmanını, tesisatın soğutma kapasitesine ve çevrimin parametrik noktalarına göre hesaplamak ve seçmek için, kompresörlerin tipini ve sayısını ve cihazların (evaporatör ve kondenser) termal gücünü belirleriz.

Cihazların termal hesabına göre evaporatör ve kondenser tipi ve sayısını seçiyoruz.

Kompresör.

Spesifik kütle soğutma kapasitesi:

(8)

Kompresördeki spesifik sıkıştırma işi:

(9)

Belirli bir soğutma kapasitesini sağlamak için soğutucu akışkanın kütle akışı:

(10)

burada Qo =820 kW tesisin soğutma kapasitesidir.

Birim zamanda kompresöre giren buharın gerçek hacimsel akış hızı:

(11)

emilen buharın spesifik hacmi nerede (nokta 1)

Birim zaman başına pistonlarla tanımlanan hacim:

(12)

programdan belirlenen kompresör besleme katsayısı nerede,

Pistonların tanımladığı hacme bağlı olarak, pistonların tanımladığı hacme sahip P220 tipi bir kompresör seçiyoruz: 25 1/s dönüş hızında ve 79 kW güç tüketiminde.

Kompresör sayısı:

(13)

pasaport özelliği olan bir kompresörün teorik hacimsel akışı nerede.

Sürekli çalışan bir işletme için aynı tipte bir yedek kompresörün kurulumunu sağlıyoruz.

Kompresörlerin gerçek hacimsel akışı:

(14)

Geçerli kütle akışı 6 kompresörün kurulu olduğu tesisatta dolaşan soğutucu akışkan:

(15)

Kompresörlerdeki soğutucu buharlarının teorik (adyabatik) sıkıştırma gücü:

(16)

Kompresörler tarafından tüketilen belirtilen güç:

(17)

grafikten belirlenen gösterge verimliliği nerede

Etkin güç (kompresör milinde):

(18)

- sürtünme kayıpları dikkate alınarak mekanik verimlilik.

Çapraz kafalı kompresörler için Kabul et

Şebekeden tüketilen elektrik gücü:

(19)

iletim verimliliği nerede.

- Elektrik motorunun verimliliği.

Evaporatör.

Evaporatörün gerçek termal gücü

(Kompresörlerin gerçek soğutma kapasitesi)

(20)

Evaporatördeki ortalama sıcaklık farkı:

(21)

girişteki soğutma suyu sıcaklığı nerede

evaporatör.

Amonyak yatay kabuk-boru buharlaştırıcıları için, soğutucu sıcaklığının büyüklüğü değişir. Kabul ediyoruz.

CaCl2 tuzlu suyunun donma sıcaklığına bağlı olarak, çözeltinin konsantrasyonunu referans verilerden ve soğutucunun konsantrasyonundan ve ortalama sıcaklığından belirleriz. fiziki ozellikleri CaCl2'nin sulu çözeltisi:

Yoğunluk:

Isı kapasitesi:

Hacim genişleme katsayısı:

Termal iletkenlik:

Kinematik viskozite:

Isı transfer katsayısının değerini yaklaşık olarak seçiyoruz:

. Kabul ediyoruz.

Isı akısı yoğunluğu:

(22)

Soğutucu 1,5 m/s'ye kadar bir hızla hareket ettiğinde ısı akısı yoğunluğu 2330h2900 W/m2 olmalıdır.

Evaporatör ısı değişim yüzey alanı:

(23)

Alana bağlı olarak 160ITG-2pcs evaporatörü seçiyoruz. her biri ısı değişim yüzey alanına sahiptir.

Toplam etkili alan:

(24)

Evaporatörün gerçek termal gücünü kontrol ediyoruz:

(25)

Nerede

Dolaşımdaki soğutucunun (tuzlu su) kütle akış hızı:

(26)

soğutucunun ısı kapasitesi nerede.

Kapasitör.

Kapasitörün gerçek termal gücü:

(27)

Ortalama sıcaklık farkı şu şekilde belirlenir:

(28)

Yatay kabuk-borulu kondenserlerde ise 5-8 o C'dir.

Isı akısı yoğunluğu:

(29)

Yatay kabuk-boru kondenserleri için: 1,5 m/s'ye kadar soğutma suyu hızında. . Kondenserin ısı transfer yüzeyi:

(30)

KTG-110 - 2 adet kondansatörü seçiyoruz. her biri bir ısı değişim yüzeyine sahiptir.

(31)

Gerçek termal gücü kontrol ediyoruz:

(32)

Nerede

3. Yardımcı ekipmanların hesaplanması ve seçimi

Sıvı ayırıcılar

Soğutma ünitesi devresindeki sıvı ayırıcıların sayısı evaporatörlerin sayısına eşittir. Sıvı ayırıcının seçimi, evaporatörün buhar borusunun çapına göre yapılır ve daha sonra sıvı ayırıcıdaki 0,5 m/s'yi aşmaması gereken buhar hızı ile kontrol edilir.

(33)

bir sıvı ayırıcıdan buhar emen kompresörün gerçek kütle akışı nerede.

- tesisatta dolaşan soğutucunun gerçek kütle akış hızı.

- emilen buharın belirli hacmi (nokta 1)

- sıvı ayırıcı mahfazasının iç çapı.

Bir evaporatör için 160ITG boru çapı.

-2 adet ile 125OZh tipi sıvı ayırıcılar kuruyoruz.

Yağ ayırıcılar

P-220 kompresörün boşaltma borusunun çapına (boşaltma borusunun çapı) bağlı olarak 100OMO siklonik yağ ayırıcıyı seçiyoruz.

Kasa çapı. - seçilen kabın çapı.

Kaptaki 1 m/s'yi geçmemesi gereken buhar hızını kontrol ediyoruz.

(34)

yağ ayırıcıdan (kompresör) soğutucu akışkanın kütle akışı nerede? - emilen buharın spesifik hacmi (nokta 2)

Karter.

Soğutma ünitesinin performansına göre seçim yapılır. Orta ölçekli kurulumlar için 300CM tipi yağ karteri seçiyoruz.

Hat alıcıları

Ara soğutuculu sistemler için doğrusal alıcının toplam kapasitesi, alıcıları sıvı soğutucuyla doldururken, çalışma kapasitesinin% 50'sini dikkate alarak kapasitelerinin% 80'inden fazla olmayacak şekilde amonyak buharlaştırıcılarının kapasitesinden az olmamalıdır. alıcının doldurulması.

(35)

evaporatörün tüpler arası boşluğunun hacmi nerede. , tüpler arası alandaki 160ITG tipi buharlaştırıcıların toplam kapasitesidir.

5РВ-2pcs tipi doğrusal alıcıları seçiyoruz. DChS = 1200Х12 mm.

Drenaj alıcıları

Drenaj alıcısının kapasitesi, dikey alıcılar için% 40'tan ve yatay alıcılar için% 60'tan fazla olmayan dolum sınırı dikkate alınarak, en büyük aparattan (evaporatör) sıvı soğutucu akışkan alma olasılığına göre belirlenir.

(36)

nerede - yatay alıcılar için.

- tüpler arası alanda buharlaştırıcı hacmi 160ITG.

2.5RD tipinde bir drenaj alıcısı seçiyoruz: DChS = 800×8 mm.

4. Geri dönüşüm su temin sisteminin hesaplanması

Sirkülasyonlu su temin sisteminin hesaplanması, fanlı soğutma kulelerinin seçimini, sirkülasyon pompalarının seçimini ve sistemin çalışması için enerji tüketiminin belirlenmesini içerir.

Hesaplama için ilk veriler şunlardır:

soğutma kulesi termal gücü

dış hava sıcaklığı ve nem

(37)

Nerede

Soğutma kulesi için ısı dengesi denklemi:

(38)

Nerede

- soğutulmuş suyun kütle akış hızı, kg/s

- suyun ısı kapasitesi

- soğutma kulesinden hacimsel hava akışı, m3 /s

- hava yoğunluğu, kg/m3

- soğutma kulesinin giriş ve çıkışındaki havanın entalpisi, kJ/kg

- soğutma kulesinden çıkan suyun sıcaklığı (kompresöre giren suyun sıcaklığına eşit).

- soğutma kulesine su girişinin sıcaklığı (kompresörden su çıkışının sıcaklığına eşit).

Soğutma kulesinin termal gücü şu şekilde belirlenir:

(39)

kapasitörlerin gerçek termal gücü nerede. [madde 2.14]

- Kompresörleri soğuturken su ile uzaklaştırılan termal güç.

(40)

P-220 kompresöründen suyun kütle akışı nerede. Kompresör sayısı - 7. - Kompresörden su çıkış sıcaklığı. - kompresöre su girişinin sıcaklığı.

Isı dengesi denkleminden, soğutulmuş suyun soğutma kulesi boyunca kütle akışını belirleriz:

(41)

Soğutulmuş suyun kondenserden kütle akışı:

(42)

Soğutma kulesi gerekli kesit alanına göre seçilir:

(43)

soğutma kulesinin ısı akısı yoğunluğu (özgül ısı yükü) nerede

Kabul ediyoruz

Soğutma kulesinin kesit alanına bağlı olarak, GPV-320 tipinde bir soğutma kulesi seçiyoruz - kesit alanı şu miktardadır:

(44)

Soğutma kulesinin teknik özellikleri:

Termal çıkış: 372,2 kW

Soğutma kulesi kesit alanı: 6,5 m2

Soğutulmuş su akışı: 17,76 kg/s

Hava akışı: 16,90 m3/s

Tank kapasitesi: 1,5 m3

Fan motoru gücü: 6,4 kW

Dönme hızı: 12 sn -1

Soğutma kulesi boyutları

planda: 2212Х3540 (mm)

yükseklik: 2485 mm

Ağırlık: 2006 kg

5. Sirkülasyonlu su besleme sistemleri ve soğutma devreleri için pompa seçimi

Pompalar devrede dolaşan sıvının hacimsel debisine göre seçilir.

(45)

ısı eşanjörlerinin (evaporatör veya kondenser) toplam ısıl gücü, kW, sıvının ısı kapasitesi, kJ/ (kg o C), sıvının yoğunluğu, kg/m3, sıvıdaki değişim Evaporatör veya kondenserdeki sıcaklıklar.

Kondenserleri soğuturken dolaşan suyun hacimsel akış hızı:

(46)

kapasitörlerin gerçek termal gücü nerede; - suyun ısı kapasitesi; - suyun yoğunluğu; - kondenserdeki su sıcaklığındaki değişiklik.

Hesaplamalara göre 4 adet soğutma kulemiz kurulu olduğundan, 4 adet çalışan pompa ve aynı güçte bir adet yedek pompa monte ediyoruz.

Pompa başına hacimsel su akışı:

(47)

Pompa tipini seçiyoruz - 4K-18a - 4 adet. (+1 yedek)

Teknik özellikler:

Hacimsel kapasite: 19,4 l/s (0,0194 m3/s)

Pompanın geliştirdiği toplam basınç: 18 m.v. Sanat. (176,58kPa)

Pompa verimliliği: 0,7

Elektrik motor gücü: 5,5 kW

Dönme hızı: 2900 rpm

(48)

(49)

sürücü verimliliği nerede;

- motor verimliliği;

Evaporatörlerde dolaşan soğutucunun (tuzlu su) hacimsel akış hızı:

(50)

soğutucunun ısı kapasitesi nerede;

- soğutma sıvısı yoğunluğu;

- evaporatörden soğutucu çıkışının sıcaklığı;

(bkz. madde 2.15) - evaporatörün gerçek termal gücü.

6K-8a - 2 adet pompa tipini seçiyoruz. (+1 yedek)

Teknik özellikler:

Hacimsel kapasite: 38,9 l/s (0,0389 m3/s)

Pompanın geliştirdiği toplam basınç: 28,5 m.v. Sanat. (279,6kPa)

Pompa verimliliği: 0,75

Elektrik motor gücü: 22 kW

Dönme hızı: 1450 rpm

Devre direncine eşit bir basınçta pompa milindeki güç şöyle olacaktır:

(51)

Pompa motorunun güç tüketimi:

(52)

sürücü verimliliği nerede;

- Motor verimliliği.

6. Isı yalıtımının hesaplanması

Ortamdan ısı girişini azaltmak ve soğutma ünitesinin verimliliğini artırmak amacıyla ortam sıcaklığının altındaki sıcaklıklarda çalışan ekipman ve boru hatları ısı yalıtımı ile kaplanmaktadır. Söz konusu soğutma ünitesi ısı yalıtımına tabidir.

1) buharlaştırıcılar;

2) sıvı ayırıcılar;

3) drenaj alıcısı;

4) emme boru hatları, bağlantı parçaları ve soğutma devresi.

Dış mekanda bulunan yüzeyler ve kapalı alanda bulunan yüzeyler için hesaplamalar yapıyoruz.

Evaporatörün ısı yalıtımının hesaplanması

Evaporatör açık havada bulunduğunda.

(53)

evaporatör kasasının dış çapı nerede. - yalıtım katmanının dış çapının buharlaştırıcının dış çapına oranı.

Nerede

(54),

Nerede

- malzemenin ısı yalıtım katmanının ısı iletkenliği - GOST 10499-78 dereceli MS-35 sentetik bağlayıcı üzerindeki cam elyaf paspaslar.

( 55)

çapı 2 metreden küçük silindirik nesnelerin ısı transfer direnci nerede, soğutucu akışkanın evaporatördeki sıcaklığı nerede. - Novgorod için ortalama yıllık ortam sıcaklığı. - ısı akısı yoğunluğu. - Yalıtılmış nesneler hem dış hem de iç mekana yerleştirildiğinde katsayı 1'e eşittir.

Evaporatör iç mekana yerleştirildiğinde:

Isı transfer direnci:

( 56)

evaporatördeki soğutucu akışkanın sıcaklığı nerede;

- oda ortam sıcaklığı

Isı yalıtım katmanının kalınlığı:

(57), nerede

(58),

- yalıtımın dış yüzeyinden ısı transfer katsayısı.

Çevredeki havadaki nemin yüzeyde yoğunlaşmasını önlemek için kaplama katmanı evaporatörün ısı yalıtımı, odada bulunan yüzey için yalıtım katmanının kalınlığını kontrol ederiz.

(59)

nerede (60),

malzemenin ısı yalıtım katmanının ısı iletkenliği nerede - GOST 10499-78 dereceli MS-35 sentetik bağlayıcı üzerindeki cam elyaf paspaslar. - yalıtımın dış yüzeyinden ısı transfer katsayısı. - iç mekan hava sıcaklığı; - evaporatördeki soğutucu akışkanın sıcaklığı. - yalıtım nesnesinin yüzey sıcaklığı.

Bağıl nem ile sıcaklık farkı

Hesaplamalar sonucunda yalıtım katmanının kalınlığının en büyük değerini kabul ediyoruz:

Sıvı ayırıcının ısı yalıtımının hesaplanması

Sıvı ayırıcı açık havada bulunduğunda:

Isı transfer direnci:

( 61)

soğutucu için evaporatörden çıkan soğutucu akışkanın sıcaklığı nerede;

- yıllık ortalama ortam sıcaklığı

- ısı akısı yoğunluğu

(62)

soğutucu mahfazanın dış çapı nerede.

(63),

yalıtımın dış yüzeyinden ısı transfer katsayısı nerede.

Soğutma sıvısı iç mekanda bulunduğunda:

Isı transfer direnci:

( 64)

soğutucudaki soğutucunun sıcaklığı nerede;

- oda sıcaklığı

- ısı akısı yoğunluğu.

Soğutucu ısı yalıtım katmanının kalınlığı:

(65)

Nerede

(66),

malzemenin ısı yalıtım katmanının ısı iletkenliği nerede - GOST 10499-78 dereceli MS-35 sentetik bağlayıcı üzerindeki cam elyaf paspaslar. - yalıtımın dış yüzeyinden ısı transfer katsayısı.

Ortam havasındaki nemin soğutucunun ısı yalıtımının kaplama tabakası üzerinde yoğunlaşmasını önlemek için, odada bulunan soğutucunun yüzeyi için yalıtım katmanının kalınlığını aşağıdaki formülleri kullanarak kontrol ediyoruz:

(67)

nerede (68),

- Çevredeki havadan nem yoğunlaşmasını önlerken yalıtımı hesaplarken ısı transfer katsayısı.

Hesaplamalar sonucunda sıvı ayırıcının ısı yalıtım katmanının yalıtım kalınlığının en büyük değerini kabul ediyoruz.

Drenaj alıcısının ısı yalıtımının hesaplanması

Alıcı açık havada bulunduğunda.

Isı transfer direnci:

( 69)

alıcıdaki sıvı soğutucunun sıcaklığı nerede;

- Novgorod'da ortalama yıllık işletim sistemi sıcaklığı.

- açık havadaki ısı akısı yoğunluğu

.

Soğutucu ısı yalıtım katmanının kalınlığı:

(70)

Alıcının dış çapı nerede.

(71),

ısı yalıtım malzemesinin ısı iletkenliği nerede - GOST 10499-78 dereceli MS-35 sentetik bağlayıcı üzerindeki fiberglas paspaslar. - Açık havada yalıtımın dış yüzeyinden ısı transfer katsayısı.

Alıcı iç mekana yerleştirildiğinde:

Isı transfer direnci:

( 72)

alıcıdaki sıvı soğutucunun sıcaklığı nerede; - iç ortam sıcaklığı. - odadaki ısı akısı yoğunluğu.

Soğutucu ısı yalıtım katmanının kalınlığı:

(73) nerede

(74)

odadaki yalıtımın dış yüzeyinden ısı transfer katsayısı nerede. . Alıcının ısı yalıtımının örtü tabakası üzerinde ortam havasından gelen nemin yoğuşmasını önlemek için, alıcının iç mekanda bulunan yüzeyi için yalıtım katmanının kalınlığını aşağıdaki formülleri kullanarak kontrol ediyoruz:

(75)

nerede (76), B=0,6

sıcaklık farkı nerede? - Çevredeki havadan nem yoğunlaşmasını önlerken yalıtımı hesaplarken ısı transfer katsayısı. Hesaplamalar sonucunda alıcının ısı yalıtım katmanının yalıtım kalınlığının en büyük değerini kabul ediyoruz.

Emme boru hatları ve soğutucu devre bağlantı parçalarının ısı yalıtımının hesaplanması

Dış mekana yerleştirildiğinde: - boru hatlarının nominal çapı.

Isı transfer direnci:

( 77)

- evaporatöre soğutucu girişinin sıcaklığı;

Isı yalıtım katmanının kalınlığı:

(78) nerede

(79),

Nerede

Boru hatlarının ısı yalıtımını hesaplıyoruz. Soğutucunun buharlaştırıcıdan çıktığı yer. Isı transfer direnci:

( 79)

norm nerede doğrusal yoğunluk Açık havada bulunduğunda ısı akışı. .

- yıllık ortalama sıcaklık işletim sistemi.

Isı yalıtım katmanının kalınlığı:

(80) nerede

(81),

açık havada yalıtımın dış yüzeyinden ısı transfer katsayısı nerede.

Soğutucunun evaporatöre girdiği boru hatlarının ısı yalıtımını hesaplıyoruz.

Isı transfer direnci:

( 82)

iç mekana yerleştirildiğinde doğrusal ısı akısı yoğunluğunun normu nerede. .

- evaporatöre soğutucu girişinin sıcaklığı;

- iç ortam sıcaklığı.

Isı yalıtım katmanının kalınlığı:

(83) nerede

(84),

Nerede

Boru hatlarının ısı yalıtımını hesaplıyoruz. Soğutucunun buharlaştırıcıdan çıktığı yer.

Isı transfer direnci:

( 85)

- evaporatörün çıkışındaki soğutucunun sıcaklığı;

Isı yalıtım katmanının kalınlığı:

(86) nerede

(87),

odadaki yalıtımın dış yüzeyinden ısı transfer katsayısı nerede.

Evaporatörün girişindeki boru hattının ısı yalıtım katmanının kalınlığı:

(88), nerede

(89),

evaporatör girişindeki soğutucu sıcaklığı nerede;

- yoğunlaşmayı önlemek için ısı transfer katsayısı.

(90)

nerede (91),

evaporatörün çıkışındaki soğutucunun sıcaklığı nerede;

Hesaplamalar sonucunda, boru hatlarının ısı yalıtım katmanının yalıtım kalınlığının en büyük değerlerini kabul ediyoruz: - soğutucunun buharlaştırıcıya girdiği boru hattı için; - soğutucunun buharlaştırıcıdan çıktığı boru hattı için;

Dış mekana yerleştirildiğinde:

- emme boru hattının nominal çapı.

Soğutucu akışkanın evaporatörden çıktığı emme boru hattının ısı yalıtımını hesaplıyoruz.

Isı transfer direnci:

( 79)

dışarıda bulunduğunda doğrusal ısı akısı yoğunluğunun normu nerede. .

- yıllık ortalama sıcaklık işletim sistemi.

Isı yalıtım katmanının kalınlığı:

(80) nerede

(81)

Borular iç mekana yerleştirildiğinde:

Soğutucu akışkanın evaporatörden çıktığı emme boru hatlarının ısı yalıtımını hesaplıyoruz.

Isı transfer direnci:

( 85)

iç mekana yerleştirildiğinde doğrusal ısı akısı yoğunluğunun normu nerede. .

- evaporatörün çıkışındaki soğutucu akışkanın sıcaklığı;

- oda hava sıcaklığı.

Isı yalıtım katmanının kalınlığı:

(86) nerede

(87),

odadaki yalıtımın dış yüzeyinden ısı transfer katsayısı nerede.

Ortam sıcaklığının altındaki bir sıcaklığa sahip boru hatlarının ısı yalıtım kaplama tabakası üzerinde ortam havasındaki nemin yoğunlaşmasını önlemek için, iç mekanda bulunan boru hatlarının yüzeyleri için yalıtım katmanının kalınlığını kontrol ediyoruz:

Evaporatörün çıkışındaki boru hattının ısı yalıtım katmanının kalınlığı:

(90)

nerede (91)

evaporatörün çıkışındaki soğutucu akışkanın sıcaklığı nerede;

Hesaplamalar sonucunda, emme boru hatlarının yalıtım katmanının kalınlığının en büyük değerlerini kabul ediyoruz: - soğutucu akışkanın evaporatörden çıktığı emme boru hattı için;

Çözüm

Bu ders projesinde buhar sıkıştırmalı soğutma ünitesinin hesabı yapılmıştır.

Soğutma çevrimi ve soğutma ekipmanının hesaplanması yapılmış ve soğutma ünitesinin gerekli güç ve diğer parametrelere sahip ana ve yardımcı ekipmanları seçilmiştir.

Kaynakça

1.Ovsyannik A.V. T.01.02.00 “Termal Enerji Mühendisliği” uzmanlık öğrencileri için “Endüstriyel Isı ve Kütle Transferi ve Soğutma Tesisleri” dersinde bir ders projesini tamamlamaya yönelik pratik bir kılavuz. -GGTU, 2002.

2. İnşaat klimatolojisi ve jeofiziği. SNiP 2.01.01 - 82.

3. Endüstriyel ısı enerjisi mühendisliği ve ısıtma mühendisliği: El Kitabı. - Kitap 4 / Genel olarak. ed.V.A. Grigorieva, V.M. Zorina. - M .: Energoatomizdat, 1991.

4. Roddatis K.F., Poltaretsky A.N. Düşük kapasiteli kazan kurulumları el kitabı. - M .: Energoatomizdat, 1989.

5. Sverdlov G.Z., Yavnel B.K. Ders çalışması ve diploma tasarımı soğutma ve iklimlendirme sistemleri. - M.: Gıda endüstrisi, 1978. - 264 s.

6. Isı yalıtımı ekipman ve boru hatları. SNiP 2.04.14 - 88.

7. Yavnel B.K. Soğutma üniteleri ve iklimlendirme sistemlerinin ders ve diploma tasarımı. - M .: Agropromizdat, 1989. - 223 s.

8. Vilner Ya.M., Kovalev Ya.T., Nekrasov B.B. Hidrolik, hidrolik makineler ve hidrolik tahriklere ilişkin referans kılavuzu. Ed. B.B. Nekrasova. Minsk, "Yüksek Okul", 1976.

Allbest.ru'da yayınlandı

...

Benzer belgeler

Soğutulan alana ısı girişinin ve geminin soğutma ünitesinin gerekli performansının hesaplanması. Bir soğutma makinesinin çalışma döngüsünün yapısı, termal hesaplaması ve kompresör seçimi. Otomasyon cihazlarının kurulum sırası.

kurs çalışması, 25.12.2014 eklendi


Soğutma teknolojisinin gelişiminin gözden geçirilmesi. Gıda saklama koşulları. Depoların inşaat alanlarının hesaplanması. Oda düzenlerinin geliştirilmesi. Isı yalıtımının seçim ve hesaplanmasının özellikleri. Soğutma ünitesi diyagramının açıklaması, ekipman seçimi.

kurs çalışması, eklendi 04/17/2012


Soğutma odasının kapasitesinin belirlenmesi. Kapalı yapıların yalıtımının ısı mühendisliği hesaplaması. Odaya ısı girişinin ve termal yükün belirlenmesi. Soğutma makinesi ve hava soğutucunun termal hesabı. Soğutma ekipmanlarının seçimi.

kurs çalışması, eklendi 02/11/2015


Genel özellikleri ve bir süt fabrikasının soğutma ünitesinin çalışma prensibi, fizibilite çalışması. Buzdolabının inşaat alanını hesaplamak için metodoloji. Kabul edilen buzdolabının termal hesaplaması. Kamera ekipmanının hesaplanması ve seçimi.

kurs çalışması, eklendi 06/03/2010


Bir et işleme tesisinin bitmiş ürün deposu için buhar kompresörlü soğutma ünitesi projesi. Tanım Tasarım özellikleri Soğutma ünitesi, ana bileşenlerin ve parçaların amacı. Buhar sıkıştırmalı soğutma ünitesinin çevriminin hesaplanması.

kurs çalışması, eklendi 08/09/2012


Hava soğutucuların hesaplanması, seçimi ve teknik özellikleri. Dondurucu seçimi. Soğutma ünitesinin çalışmasının açıklaması. Kompresör ünitesi, su pompası, yağ ayırıcı ve yağ toplayıcı, soğutma cihazlarının otomasyonu.

tez, 26.12.2013 eklendi


Soğutucu buharlaşma sıcaklığı tablosu. Evaporatör ve kondenserin spesifik ısı yükünün hesaplanması. Tesisatın enerji dengesi. Kompresörün tükettiği gücün belirlenmesi. Alınan soğuğun sıcaklığının ve soğutma ünitesinin verimliliğinin hesaplanması.

test, eklendi: 06/12/2013


Ürünlerin ısıl işlemi sırasında termal yük. Isı yalıtım tabakasının kalınlığının hesaplanması. Soğutma makinesi ve evaporatörlerin seçimi. Operasyonel ısı girişinin hesaplanması. Hava soğutucularının seçimi ve dağıtımı. Tasarım modunun ve soğutma makinesinin seçimi.

test, 19.04.2013 eklendi


Modern soğutma teknolojisinin gelişiminin ve başarılarının tarihi. Soğutucu akışkan yoğunlaşma sıcaklığının belirlenmesi. Soğutma ekipmanlarının hesaplanması ve seçimi (kompresörler, kondansatörler, alıcılar). Bir kimya tesisinde soğutma ünitelerinin otomasyonu.

kurs çalışması, eklendi 04/04/2016


NST 400-K soğutma ünitesinin tasarımı: arızalar ve bunları ortadan kaldırma yöntemleri. Soğutma ekipmanlarının ve ısıtma sistemlerinin bakımına yönelik önlemlerin geliştirilmesi. NST 400-K soğutma ünitesinin kurulumu ve servisi için teknik ve ekonomik göstergeler.