MINISTRSTVO ZA IZOBRAŽEVANJE IN ZNANOST UKRAJINE

DRŽAVNA UNIVERZA KHARKOV

HRANA IN TRGOVINA

stol hladilna oprema

Naselbinsko in grafično delo

na temo: »Izračun cikla enostopenjskega parnega hladilnega stroja,

določitev parametrov hladilnega sredstva.

Izbira kompresorja in kondenzatorja "

Končano: študent 3. letnika

gr. M- 17 FOTS

Moshnin E.S.

Preverjeno:

Petrenko E.V.

Harkov 2010

1. Naloga za RGR …………………………………………………………………………………… 3

2. Toplotni izračun …………………………………………………………………… 4

3. Izbira kompresorja hladilnega stroja …………………………………………… 7

4. Izbira KM elektromotorja …………………………………………… ... 8

5. Izbira kondenzatorja …………………………………………………………………… 9

6. Zaključek ……………………………………………………………………………. …… ..10

7. Dodatek (i-lgp diagram z integriranim ciklom enostopenjskega parnega hladilnika)

1. Naloga RGR

Izberite in izberite hladilno opremo (kompresor in kondenzator) za hladilna enota zmogljivost Q 0 = 2 kW s cirkulacijo vode. Hladilna enota služi komori prve stopnje dvostopenjskega zamrzovanja mesa v hladilniku mesne tovarne, ki se nahaja v mestu Kamensk-Podolsk, pri čemer vzdržuje nastavljeno temperaturo zraka tn = - 12 ° C v hladilna komora se izvaja z uporabo hladilnih baterij.

Slika 1. Enostopenjski hladilni stroj, ki deluje po teoretičnem ciklu: a - shematski diagram (B - uparjalnik; VR - separator tekočine; RV - regulacijski ventil (dušilnik); PO - podhladilnik; KD - kondenzator; KM - kompresor) ; b - gradnja cikla v S - T diagramu; c - gradnja cikla v diagramu lgp-i.

2. Toplotniplačilo

Za način delovanja hladilne enote so značilne temperature vrelišča t o, kondenzacija t Za, podhlajenje (tekoče hladilno sredstvo pred regulacijskim ventilom) t pasu, sesanje (para na vhodu kompresorja) t sonce .

Pri določanju projektnih parametrov zunanjega zraka upoštevamo temperaturni režim poletno obdobje.

Ocenjeni parametri zraka za mesto: Zaporožje

t wp- (poletna temperatura zraka) t wp = + 33 0 Z;

φ wp... - (relativna vlažnost - poletje) φ wp = 39 %.

Za i- v diagramu (Priloga 2) za vlažen zrak najdemo začetno vrednost entalpije, ki ustreza temperaturi zraka poletnega meseca in relativni vlažnosti zraka v tem mesecu, zato jaz= 67 kJ / kg.

Po tem določimo temperaturo z mokrim termometrom t m.t. = 22 0 Z, (prečkanje črte jaz= 64 kJ / kg, ki označuje vsebnost toplote v zraku, s črto φ = 100 %).

Temperatura povratne vode t w (voda, ki se dovaja v kondenzator) je vzeta za 3 ... 4 0 C višja od temperature mokrega termometra, zato sprejemam:

t w = t m.t. + 3= 23 + 3 = 25 0 Z.

Na podlagi izhodnih podatkov, ob upoštevanju, da je kondenzator del hladilne enote, ki služi hladilni komori za zamrzovanje mesa in deluje na krožečo vodo, izberemo evaporativni kondenzator. Kondenzatorji te vrste imajo relativno nizek pretok krožeče vode, zato namestitev ni potrebna. posebna naprava za hladilno vodo.

Določim način delovanja hladilnega stroja. Kot hladilno sredstvo jemljem amoniak.

Sprejemam vrelišče t o odvisno od sobne temperature in načina hlajenja. Pri hlajenju prostora s pomočjo hladilnih baterij se vrelišče hladilnega sredstva določi kot t O = t NS - (7...10) 0 Z torej:

t O = t NS - 10 = -12 - 10 = -22 0 Z.

Za preprečitev mokrega delovanja kompresorja se hlapi hladilnega sredstva pred kompresorjem pregrejejo. Pri strojih, ki delujejo na amoniak, je zagotovljena varnost dela, ko se para pregreje 5...15 0 Z.

Merim temperaturo hlapov hladilnega sredstva pri 7 0 Z nad vreliščem:

t c. = -22 + 7 = -15 0 Z.

Temperatura kondenzacije za kondenzator izhlapevanja je določena v skladu z Dodatkom 3. Ob upoštevanju pogojev zunanjega zraka ( t wp = +33 0 Z, φ wp = 0.39 ) in gostoto toplotnega toka q F q F = 2000 W / m 2 , sprejemam temperaturo kondenzacije t k =+37 0 Z.

Temperaturo podhlajenja tekočega hladilnega sredstva vzamem pri 5 0 Z nad temperaturo krožeče vode:

t pasu = 25 + 5=30 0 Z.

Glede na dobljene temperature ( t o , t Za , t sonce , t pasu) zgradimo enostopenjski cikel parni motor v diagramu lgр - і postavimo oštevilčenje vozlišč, oziroma s sl. 2

Slika 2.Izris cikla enostopenjskega parnega hladilnega stroja v diagramulgr - i

Rezultati določanja parametrov hladilnega sredstva so zapisani v tabeli 1.

mizo 1

Parametri hladilnega sredstva vvozliščetočke

Številka točke	Opcije
		p,MPa	v, m 3 / kg	i, kJ/kg	s, kJ/kg K	stanjeagent
						suha sat.para
						suha pregreta para
						pregreta para
						suha sat.para
						nasičena.tekočina
						per. tekočina
						vlaga nasičena para

Toplotni izračun enostopenjskega hladilnega stroja:

Specifična masna hladilna zmogljivost:

q 0 = i 1 - jaz 4 ,=1440-330= 1110 (kJ/kg),

Specifična prostornina hladilne zmogljivosti:

q v = q 0 / v 1 ,=1 110 /0.77 =1441 (kJ/m 3 ),

Specifično teoretično delo kompresije:

q zn = i 2 - jaz 1 ,=1 800 -1440= 360 (kJ/kg),

Toplota, ki jo 1 kg hladilnega sredstva prejme v kondenzatorju:

q Za = i 2 - jaz 3 ",=1 800 - 370=1 430 (kJ/kg),

Toplota, ki jo 1 kg hladilnega sredstva prejme v podhladilniku:

q na = i 3 " - і 3 ,=370 - 330 = 40 (kJ/kg),

Toplota, ki jo prejme 1 kg hladilnega sredstva v kondenzatorju in podhladilniku:

q k + po = i 2 - і 3 , =1 800 - 330=1 470 (kJ/kg),

Toplotno ravnovesje hladilnega stroja:

q = q 0 + q zn ,=1110 + 360 =1 470 (kJ/kg),

Teoretični koeficient hlajenja:

 = q 0 / q zn , =1 110 / 360= 3,1

Hladilni koeficient hladilnega stroja, ki deluje po obratnem Carnotovem ciklu pri enakih temperaturah vrelišča in kondenzacije:

 Za = T 0 /(T Za - T 0 )=(273-22)/((273+ 33) - (273-22))= 4,2

3. Izbira kompresorja

Iz pogoja je znano, da Q 0 = 2 kW potem:

1. Izvezen masni pretok kompresorja:

G 0 = Q 0 / q 0 , =2/ 1110 = 0, 0018 (kg/s),

2. Prostornina hlapov hladilnega sredstva, ki jo sesa kompresor hladilnega stroja:

V 0 = G 0 V 1 ,= 0,0018 · 0,8= 0,0014 (m 3 /z)

3. Izračunajte pretok kompresorja λ:

λ = λ z · λ´ w =0, 64 0 0,8 = 0,5

Izračun volumetričnega razmerja λ z ob upoštevanju dejstva, da je pri kompresorjih, ki delujejo na amoniak, relativni mrtvi prostor C = 0,045, ekspanzijski politropni eksponent (za amoniakove kompresorje m = 0,95 ... 1,1)

koeficient λ´ w ob upoštevanju volumetričnih izgub, ki nastanejo v kompresorju, izračunam po formuli:

λ´ w = T 0 / T Za =251/ 310= 0,8

Pretok kompresorja preverimo po diagramu, ob upoštevanju

P = Pk / Ro (kompresijsko razmerje) P = 0,105 pri λ =0, 5.

4. Opisana prostornina:

V h = V 0 /λ, = 0,0014/ 0,5=0,0028 (m 3 /z)

Za to količino izberem kompresorsko enoto, to je 1A110-7-2.

Za končno izbiro bomo opravili izračun in izbor KM elektromotorja.

4. Izbira KM elektromotorja

1. Najprej določimo teoretično (adiabatsko) moč N T (v kW) kompresorja:

N t = G 0 Q bh =0, 0018 · 360 = 0.64 kW.

2. Določite dejansko (nakazano) moč N i (kW) kompresorja:

N jaz = N T / η і , =0,64/ 0,79 = 0,8 kW.

Kazalnik učinkovitosti V povprečju sprejemam.

3. Izračunajmo efektivno moč KM :

N e = N jaz / η =0,8/ 0,87= 0,9 kW.

Glede na določeno efektivno moč Ne (v kW) na gredi kompresorja (v skladu z Dodatkom 5) sem na kompresor pobral elektromotor AOP 2-82-6 z rezervo moči 10 ... 15%. To ne velja za vgrajene elektromotorje, katerih moč je lahko bistveno manjša.

5. Izbira kondenzatorja

Za izbiro kondenzatorja za hladilni stroj morate najprej določiti toplotno obremenitev kondenzatorja Q k (v kW).

1. Dejanska toplotna obremenitev, ob upoštevanju izgub med stiskanjem, se določi s formulo:

Q k d = Q 0 + N jaz = 2 + 0,8 = 2,8 kw

Q k t = G 0 Q k + n = 0,0018 · 1470= 2, 7 kW.

3. Ker Q k d > Q k t = 2,8 > 2,7 zato je toplotna obremenitev nižja od dejanske toplotne obremenitve.

Pri izračunu parametrov je bil sprejet hlapni kondenzator s specifičnim toplotnim tokom q F = 2000 W /m 2

Zahtevana površina površine za prenos toplote kondenzatorja:

F = Q k / q= 2,7 / 1 470 = 0,0018 m 2

V skladu z Dodatkom 6 sprejemam hlapni kondenzator IK-90 s površino glavnega dela 75 m 2, zato sprejmem za vgradnjo dva taka odseka s skupno površino 150 m 2

6. Zaključek

Pri izračunu načina delovanja hladilnega stroja in izbiri hladilne opreme zanj sem osvojil osnove in načela delovanja hladilne naprave za zamrzovanje mesa. Iz začetnih podatkov (temperatura zraka in relativna vlažnost) sem se naučil poiskati in izračunati temperature: vrelišče, kondenzacija, sesanje in podhladitev. In vnesite te vrednosti, ki označujejo parametre in agregatno stanje hladilnega sredstva (amoniaka) v diagramu lgp - i.

Tudi pri izvajanju RGR sem se naučil, kako pravilno in ekonomično izbrati potrebno opremo (kondenzator, kompresor in motor za to).

HLADILNI STROJI

Kompresorji parnih hladilnih strojev so del hermetično zaprtega sistema in so zasnovani za sesanje hladilnega sredstva iz uparjalnika, da se vzdržuje tlak v slednjem. R O , stisne paro in jo pod tlakom potisne v kondenzator R Za potrebno za utekočinjanje.

Za zmogljivost kompresorja je značilna hladilna zmogljivost stroja in je odvisna od zasnove, načina delovanja hladilnega stroja in hladilnega sredstva, na katerem deluje.

KLASIFIKACIJA KOMPRESORJEV

V parnih hladilnih strojih se uporabljajo batni batni kompresorji, rotacijski kompresorji z vrtljivim batom, vijačni in turbokompresorji. Obseg uporabe različnih vrst kompresorjev je prikazan v tabeli. ...

Batni kompresorji se danes najpogosteje uporabljajo.

Batni kompresorji so razvrščeni na naslednji način:

po standardni hladilni zmogljivosti: majhna - do 12 kW (do 10 tisoč kcal / h); srednja - od 12 do 90 kW (od 10 do 80 tisoč kcal / h); velika - več kot 90 kW (več kot 80 tisoč kcal / h);

po stopnjah stiskanja: eno-, dvo- in tristopenjski;

v smeri gibanja sredstva v jeklenki: direktni tok s gibanjem sredstva v jeklenki v eno smer in lokacijo sesalnega ventila na dnu bata; neravni, pri katerem so sesalni in izpustni ventili nameščeni v glavi cilindra in sredstvo spreminja smer gibanja po batu;

po številu valjev: eno- in večvaljni;

glede na razporeditev osi valjev: vodoravno, navpično in kotno (v obliki črke Y, v obliki pahljača in radialno);

odvisno od zasnove cilindra in ohišja ročične gredi: blok-karter (s skupnim ulitom bloka cilindra in ohišja ročične gredi); s posameznimi cilindri, vliti kot blok ali posamezno;

po številu delovnih votlin: enosmerni, pri katerem hladilno sredstvo stisne samo ena stran bata, in dvojno delujoči, kjer se stiskanje izvaja izmenično na obeh straneh bata;

na napravi ročičnega mehanizma: prečna glava enodelnega in križna glava dvojnega delovanja;

po vrsti pogona: z elektromotorjem, nameščenim na gredi kompresorja; z neposredno povezavo preko sklopke in s jermenskim pogonom;

po stopnji tesnosti: zatesnjen z vgrajenim elektromotorjem v varjenem ohišju brez konektorjev; nezatesnjeni (polhermetični) z vgrajenim elektromotorjem, vendar odstranljivi pokrovi; z zunanjim pogonom in tesnilom polnilnega konca gredi, ki štrli iz ohišja ročične gredi za povezavo z ločenim elektromotorjem s sklopko ali prenosom klinastega jermena; z odprtim ohišjem ročične gredi in polnilnim polnilom stebla, ko zapusti cilinder (dvojno delujoča križna glava).

Tehnične značilnosti batnih kompresorjev, ki se serijsko proizvajajo v ZSSR, so podane v tabeli. in.

Najpogostejši so križni kompresorji, kompresorji z neposrednim pretokom in direktnim pretokom.

Diagrami navpičnih prečnih kompresorjev brez neposrednega toka so prikazani na sl. , in navpično naravnost s tesnilom gredi za polnjenje - na sl. ...

Gibanje z elektromotorja se prenaša na ročično gred 2 (glej sl., a) z uporabo jermenskega pogona ali neposredne povezave preko sklopke. Trud ročična gred ki se nahaja v ohišju motorja / se prenese na ojnico 3 in bat 4 , med gibanjem katerega se v cilindru kompresorja izvaja delovni proces (sesanje, stiskanje in iztiskanje hlapov hladilnega sredstva).

Mehanizem ročične gredi, sestavljen iz ročične gredi, ojnice in bata v kompresorju s križno glavo, je zasnovan tako, da pretvori enakomerno rotacijsko gibanje gredi v neenakomerno povratno gibanje bata.

Jermenica vztrajnika 10 Kompresor je zasnovan tako, da prenaša gibanje iz motorja, pa tudi za izravnavo obremenitve motorja. Jermenica vztrajnika je masivna in zaradi vztrajnosti zaznava enako količino energije, ki prihaja iz motorja, jo shranjuje, ko je bat daleč od mrtve točke, in oddaja rezervo energije, ko se bat približa mrtvi točki.

V majhnem kompresorju brez neposrednega toka, sesalni in izpustni ventili 6 in 8 ki se nahaja v zgornjem notranjem pokrovu 2. Glava cilindra 7 razdeljen na sesalno in izpustno votlino. Ko se bat premakne navzdol, tlak v cilindru 5 zmanjša, zaradi česar se sesalni ventil odpre 6, in para vstopi v delovno votlino cilindra. Ko se bat premakne navzgor, se para stisne skozi izpustni ventil 8 se potisne iz cilindra. Sesalni in izpustni ventili kompresorja so samodelujoči. Odpirajo in zapirajo jih diferenčni tlak na obeh straneh ventilske plošče.

V srednjih in velikih kompresorjih brez neposrednega pretoka so sesalni ventili nameščeni obrobno (glej sliko B), kar je omogočilo povečanje pretoka tako sesalne 6 kot izpusta 8 ventili.

V ramjet kompresorju (glej sliko), sesalni ventili 9 se nahajajo v zgornjem delu bata, dostava 5 pa v zgornjem notranjem pokrovu. Oblika bata 10 ramjet kompresor podaljšan. Bat ima votlino pod sesalnimi ventili, ki komunicira s sesalno cevjo kompresorja, vendar je od ohišja motorja ločena s pregrado 1. Sesalna cev kompresorja se nahaja na sredini višine cilindra in komunicira z votlino bata, izpustna cev pa je v zgornjem delu cilindra. Ko se bat premakne navzdol v delovni votlini cilindra, se tlak zmanjša. Sesalni ventili v batu se odprejo pod vplivom tlaka pare v votlini bata, pa tudi zaradi vztrajnosti ventilskih plošč in para vstopi v delovno votlino cilindra. Ko se bat premakne navzgor, se ventili v batu zaprejo, para se stisne in iztisne skozi izpustne ventile, ki se nahajajo na vrhu cilindra.

Pri kompresorjih z direktnim pretokom zgornji notranji pokrov 8, tako imenovani varnostni pokrov (lažni pokrov), ni pritrjen na cilinder, ampak je nanj pritisnjen z odbojno vzmetjo 7. Varuje kompresor pred nesrečo (vodno kladivo). ), ko tekoči amoniak vstopi v jeklenko. Če v valj vstopi znatna količina tekočine, potem nima časa preiti skozi majhen del izpustnih ventilov kompresorja, zaradi česar se tlak v jeklenki močno dvigne. V tem primeru se vmesna vzmet 7 stisne, lažni pokrov se dvigne in tekočina vstopi v izpustno votlino skozi režo, ki je nastala med pokrovom in cilindrom.

Nepretočni kompresorji s perifernim sesalnim ventilom se pogosto uporabljajo tudi z navideznimi pokrovi. V majhnih kompresorjih z ravnim tokom, katerih ventili so nameščeni v fiksni ventilski plošči, je na izpustnem ventilu nameščena druga, bolj toga blažilna vzmet. Ta vzmet se stisne, ko je tlak v cilindru previsok, kar je posledica vdora znatne količine olja ali tekočega hladilnega sredstva, in izpustni ventil se lahko bolj odpre.

Za zaščito kompresorja pred nesrečo, ko se tlačni tlak dvigne previsoko, na primer pri zagonu kompresorja z zaprtim izpustnim ventilom 13 (glej sliko) ali v odsotnosti vode na kondenzatorju je zasnovan varnostni ventil 16. Ko je tlačni tlak višji od dovoljenega, se odpre in poveže tlačno stran kompresorja s sesalno stranjo (do zapornih ventilov).

riž. ... Diagrami navpičnih križnih kompresorjev brez neposrednega toka:

a- s sesalnimi in izpustnimi ventili v glavi cilindra; b - z obrobno lokacijo sesalnega ventila: 1 - ohišje motorja; 2 - ročična gred; 3 - povezovalna palica; 4 - bat; 5 - cilinder; 6 - sesalni ventil; 7 - glava valja; 8 - izpustni ventil; 9 - ventilska plošča; 10 - vztrajnik.

Obvodni ventil je zasnovan za razbremenitev velikih vertikalnih kompresorjev ob zagonu. 15. Odpre se pred vklopom kompresorja, med njegovim zagonom pa se povežeta tlačna in sesalna votlina. To odpravlja kompresijo v kompresorju in zmanjša potrebo po energiji ob zagonu, saj se energija porabi samo za pogon kompresorja ter za premagovanje inercialnih sil in povečanega trenja. Pri avtomatskem zagonu kompresorja se uporablja elektromagnetni obvodni ventil. V novih serijah kompresorjev se obvodni ventili ne uporabljajo, ampak so nameščeni elektromotorji s povečanim zagonskim navorom.

riž. ... Shema navpičnega prečnega kompresorja:

1 - ohišje motorja; 2 - ročična gred; 3 - povezovalna palica; 4 - cilinder; 5-izpustni ventili; 6 - pokrov cilindra; 7 - odbojna vzmet; 8 - varnostni pokrov (napačen); 9 - sesalni ventili; 10 - bat; 11 - vztrajnik; 12 - polnilnica; 13 - izpustni zaporni ventil; 14 - sesalni zaporni ventil;

15 - zagonski obvodni ventil; 16 - varnostni ventil.

Prednosti prečnih kompresorjev z direktnim pretokom s sesalnimi ventili v batu so odsotnost izmenjave toplote med sesalno in izpustno votlino (λ w), prosta razporeditev ventilov, ki omogoča povečanje njihove pretočne površine in zmanjšanje izgub zaradi dušenja v ventilih (λ jaz ). Pomanjkljivost teh kompresorjev je velika masa bata, zaradi česar se povečajo vztrajnostne sile, poslabša se ravnotežje stroja, poveča se trenje, kar preprečuje povečanje frekvence vrtenja gredi kompresorja. Zasnova bata ramjet kompresorja je bolj zapletena, sesalni ventil pa je težko dostopen. V kompresorjih z direktnim tokom se uporabljajo pretežno hladilna sredstva z visoko temperaturo na koncu kompresije (predvsem amoniak, pri katerem je nezaželeno znatno pregrevanje sesanja).

Pri kompresorjih s križnimi glavami brez pretoka je bat brez ventila manjši in lažji. Lahko je izdelan iz lahkih zlitin, kar vodi do zmanjšanja inercialnih sil in omogoča povečanje hitrosti gredi. Tesnost v razporeditvi ventilov samo v pokrovu nedirektnega kompresorja je mogoče odpraviti z uporabo obrobne razporeditve sesalnih ventilov (glej sliko B). To poveča pretočno površino sesalnih in izpustnih ventilov in zmanjša izmenjavo toplote med sesalno in izpustno komoro.

Trenutno imajo prednost kompresorji brez neposrednega toka, vključno s tistimi za amoniakove kompresorje.

DELI KOMPRESORJA

Glavni deli kompresorjev so ohišja ročične gredi (blok karte), cilindri, bati z batnimi obroči, ročični mehanizem (palica, križna glava, ojnica, gred), oljna tesnila, ventili (sesalni, izpustni in varnostni) in mazalna naprava.

Carters. Pri kompresorjih s križnimi glavami so ohišja motorja (sl.) osnova za pritrditev vseh delov stroja. Poleg tega absorbirajo vse sile, ki se pojavljajo v kompresorju.

riž. ... Ohišja ročične gredi in cilindri križnih kompresorjev:

a- kompresorska kartica FV6: 1 - prirobnica za pritrditev; 2 - pokrov ohišja motorja; 3 - vtičnice za glavne ležaje; 4-spodnja površina; 5 - pokrov

oljno tesnilo;

b- blok motorja štirivaljnega kompresorja v obliki črke U AU200: 1 - luknja za kontrolno steklo; 2 - nastavek za glavne ležaje; 3 - luknja za sesalni ventil; 4- vtičnica oljne črpalke; 5 - luknja za odvajanje olja iz ohišja motorja;

v - cilinder kompresorja brez neposrednega toka ФВ6;

G- cilinder enosmernega blok kompresorja motorja (sestavljen): 1 - blok motorja; 2 - obloga cilindra;

3 - tesnilni gumijasti obroči; 4 - pokrov ventila; 5 trakov za pritrditev rokavov; 6 - odbojna vzmet; 7 - zunanji pokrov cilindra; 8 - plašč hladilne vode.

Ohišja ročične gredi kompresorjev križne glave so zaprta in pod sesalnim tlakom. Vsebujejo ročični mehanizem in napravo za mazanje. Nivo olja v ohišju motorja se spremlja skozi kontrolno steklo. Za dostop do ročičnega mehanizma in mazalne naprave so na voljo stranski in končni pokrovi.

V majhnih kompresorjih se običajno uporabljajo ohišja motorja z enim končnim pokrovom (slika A). Cilindri so pritrjeni na zgornjo prirobnico ohišja motorja s čepi.

Pri srednjih in velikih kompresorjih so ohišja ročične gredi ulita v en blok z cilindri (blokovni blok motorja) (slika B). To zmanjša število konektorjev, izboljša tesnjenje in zagotovi začetno natančno poravnavo osi cilindra glede na os izvrtin ležajev ročične gredi.

Ohišja ročične gredi in bloki so izdelani iz litega železa Сч18-36 ali Сч21-40. V majhnih kompresorjih, ki se uporabljajo v transportu hlajenja, se aluminijeve zlitine uporabljajo za lajšanje njihove teže pri izdelavi ohišij motorjev in blokov.

Glavna zahteva za ohišje motorja je zadostna togost in trdnost. Pri obdelavi ohišja motorja in blokov motorja je treba upoštevati naslednje pogoje: osi lukenj za ležaje ročične gredi morajo biti vzporedne z osnovo, pa tudi z ravnino bloka cilindrov in pravokotno na ravnino končnih prirobnic.

Cilindri. V kompresorjih z enosmernim delovanjem križne glave so izdelani v obliki dvovaljnih blokov (sl. v) ali v obliki skupnega bloka z ohišjem motorja (glej sliko, b in G). Obloge so stisnjene v cilindre bloka motorja 2, ščiti ohišje motorja pred obrabo in olajša popravila. Stene cilindra doživljajo sile zaradi parnega tlaka, elastičnosti batnih obročev, pa tudi običajne sile ročičnega mehanizma.

V spodnjem delu cilindri križnih kompresorjev komunicirajo z ohišjem ročične gredi, v zgornjem delu pa imajo zunanji in notranji (ventilski) pokrov. Pri nekaterih kompresorjih brez pretoka so notranji pokrovi togo pritrjeni med cilindrom in zunanjim pokrovom.

Pri kompresorjih z neposrednim pretokom in nekaterih kompresorjih brez neposrednega toka, pokrov ventila 4 blok ohišja motorja (glej sliko, G) pritiska na cilinder z odbojno vzmetjo 6, zasnovan za tlak 0,35 MPa≈3, 5 kgf / cm 2.

V srednjih in velikih kompresorjih, ki delujejo na amoniak in R22, kjer temperatura izpusta doseže 140-160 ° C, imajo jeklenke vodno hlajenje 8 (glej sliko, d). Pokrovi cilindrov so včasih izdelani tudi z vodno votlino. Pri kompresorjih, ki delujejo na R12 in R142, kjer temperatura izpusta ne presega 90 ° C, so jeklenke in pokrovi uliti z rebri (glej sliko 25, v) za intenzivnejše hlajenje le-teh z zrakom. Hlajenje valjev zagotavlja varčnejše delovanje kompresorjev.

Cilindri in rokavi so izdelani iz litega železa Сч 18-36 ali Сч21-40. Cilindri velikih kompresorjev so izvrtani po 2. razredu točnosti, majhnih hermetičnih kompresorjev - po 1. razredu, po sistemu izvrtine. Za zmanjšanje trenja med gibanjem bata in ustvarjanje zanesljive gostote so cilindri brušeni. Ko so sestavljeni, morajo biti osi valjev pravokotni na os gredi. Čistost zrcalne površine se ne zahteva več približno 8. razred za cilindre prečnih kompresorjev za polnjenje in najmanj 10. razred za cilindre hermetičnih kompresorjev.

Pri kompresorjih s križnimi glavami z bati in batnimi obroči iz litega železa je razmik med cilindrom in batom 0,001 izvrtine cilindra, pri majhnih kompresorjih s premerom cilindra do 50 mm, pri katerih se uporabljajo bati brez batnih obročkov, pa 0,0003 vrtati.

Bati. V navpičnih kompresorjih v obliki črke U in UU so nameščeni bati tipa debla (slika). So enodelna votla konstrukcija. Pri kompresorjih brez ravnega toka bati niso skozi (sl. a in b) oblečena konstrukcija. Zgornji del bata je oblikovan tako, da se ujema z obliko pokrova ventila cilindra.

riž. ... Bati kompresorja:

a- križna glava, ki ni ravna VF6: 1 - utori za tesnjenje batnih obročev; 2 - luknja

za batni zatič; 3-obročna vdolbina za zaskočni obroč; 4 - utor za batni obroč strgala za olje;

b - popravljalni P110: 1 - telo bata; 2- tesnjenje batni obroči; 3- vzmetni obroči; 4 - batni obroč strgala za olje; 5 - batni zatič; 6 - povezovalna palica;

v- naravnost (sestavljen): 1 - telo bata; 2 - utori za tesnjenje batnih obročev; 3-- batni zatič; 4 - utori za batne obroče strgala za olje; 5-vzmetni obroč; 6 - sesalni ventil;

G- vodoravna križna glava: 1 - bat; 2 - vijak; 3- batni obroč; 4 - zaloga; 5 - zatič; 6 - Babbitt obroč na površini batnega ležaja.

Ravni bat ramjet kompresorja prtljažnega tipa (sl. v) ima podolgovato obliko. Bat je opremljen z odprtinami ali kanali, skozi katere se hlapi hladilnega sredstva iz sesalne cevi dovajajo do sesalnih ventilov, ki se nahajajo na vrhu bata. Sesalna votlina je ločena od ohišja motorja z pregrado v batu.

Bat kompresorja s križno glavo je povezan z ojnico s plavajočim batnim zatičem 3 (glej sl., v). Od aksialnega gibanja je plavajoči bat omejen z vzmetnimi obroči 5.

Na površini batov so utori za tesnjenje 2 in strgalo za olje 4 batni obroči. Strgalni obroči za olje v kompresorjih z direktnim tokom so nameščeni na spodnjem robu bata, pri majhnih brez neposrednega toka - neposredno za tesnilnimi obroči (glej sliko, A), in pri velikih, ki niso ravno pretočni, na spodnjem robu bata (glej sliko B). Bati s premerom do 50 mm so izdelani brez batnih obročev, vendar z utori na površini za mazanje.

Pri vodoravnih križnih kompresorjih so bati v obliki diska (slika D). Na površini bata so utori za namestitev batnih obročkov 3. Bat s palico 4 povezana z matico 2. Za zaščito matice pred samoodvijanjem se zaklene z drobljenjem roba a matice v enem od utorov na steblu.

Diferencialni (stopenjski) bati se uporabljajo v dvo- in tristopenjskih kompresorjih.

Bati prtljažnika so izdelani iz visokokakovostnega litega železa Сч21-40 ali Сч24-44, pa tudi iz aluminijeve zlitine (brez magnezijevega dodatka) Al5. Za izdelavo batov brez batnih obročev se uporablja posebno lito železo ali nizkoogljično jeklo. Bati horizontalnih kompresorjev so uliti iz litega železa ali jekla z babitnim trakom na dnu, matice bata pa iz jekla St. 35.

Pri batih s prtljažnikom morajo biti luknje za batni zatič koaksialne, njihove osi pa pravokotne na generatriko bata (tako, da se bat, ko je sestavljen z ojnico, ne nagiba glede na os cilindra); pri batih v obliki diska mora biti luknja za bat koncentrična z zunanjo cilindrično površino bata, površina podpornega konca palice pa mora biti pravokotna na os bata. Utori za batne obroče morajo biti vzporedni drug z drugim, njihove stranske površine pa pravokotne na generatriko bata.

riž. ... Batni obroči:

a- tesnjenje: I- zaklepanje

prekrivanje; II - poševno; III - naravnost; b - strgalo za olje: I - stožčasto;

II - z režami.

NS orshne prstani. Razlikujejo se tesnilni obroči in obroči za strganje olja. O-obroči so namenjeni ustvarjanju tesnosti med stenami cilindra in batom med njegovim gibanjem, obroči za strganje olja pa so namenjeni odstranjevanju odvečnega olja iz sten cilindra. Za dobro tesnjenje se mora batni obroč na vseh točkah njegove zunanje površine tesno prilegati cilindru in izvajati enakomeren pritisk na valj. Konci batnih obročev morajo biti strogo pravokotni na generatriko zunanje površine. Batni obroči imajo režo, imenovano ključavnica. Obstajajo tri vrste batnih ključavnic: prekrivajoče se, poševne, ravne (sl. a). Najpogosteje se uporabljajo prekrivne in poševne ključavnice, ki zagotavljajo zanesljivo tesnost. Oljni strgalni obroči se od O-obročev razlikujejo po tem, da je na njihovi zunanji površini poševnica, ki tvori stožčasto površino, oziroma reže v obliki utora na površini obroča (slika B). Strgalni obroči za olje so nameščeni na bat s stožcem navzgor. Ko se bat premakne navzgor, se med obročem in steno cilindra ustvari oljni klin, ki pritisne obroč v utor bata, zaradi česar se olje ne dvigne. Da ni ovir za stiskanje obroča, so v utor izvrtane luknje, ki ga povezujejo z notranjostjo bata, skozi katerega iz utora prihaja olje ali para. Ko se bat premakne navzdol, se olje odstrani iz izvrtine cilindra z oljnim strgalom, se zbere v utor pod obročem in teče skozi luknje v batu v bat in ohišje motorja.

Večina kompresorjev s križnimi glavami ima dva do štiri o-obroče in enega do dva obroča za strganje olja. Horizontalni kompresorji s križnimi glavami uporabljajo samo O-obroče.

Batni obroči so izdelani iz litega železa Сч21-40 s trdoto po Rockwellu 91-102 enot, pri novih modelih kompresorjev pa iz plastike (toplotno stabiliziran najlon). Za povečanje elastičnosti so med bat in plastične obroče nameščeni ekspanderji jeklenega traku.

Da bi se izognili zagrabitvi batnih obročev in zasegu izvrtine cilindra, morajo imeti ključavnice obročev v delovnem stanju zračnosti. Odmik v ključavnici batnega obroča v nedelovnem stanju je približno 0,1 premera obroča, v delovnem stanju pa 0,004 premera cilindra. Obročaste ključavnice naj bodo druga od druge odmaknjene za približno 90 °. Para, ki uhaja skozi batne obroče, zmanjša pretok kompresorja, trenje batnih obročev ob steno cilindra pa povzroči povečanje porabe energije.

Zahteve za batne obroče so zadostna elastičnost, pravokotnost konca obročev na zunanjo generatriko, tesno prileganje zunanje površine obročev na stene cilindra.

Zaloga. Uporablja se v horizontalnih kompresorjih križne glave za povezavo bata s križno glavo. S prečno glavo je palica pritrjena na navoj ali s sorniki, z batom pa z batno matico (glej sliko D). Steblo je izdelano iz konstrukcijskega ogljikovega jekla St.40 ali St.45. Njegova površina je cementirana in polirana.

Križna glava. Zasnovan je za povezavo palice z ojnico, izvaja povratno premočrtno gibanje in je sestavljen iz telesa 1 in dva čevlja 2 (riž.). Med telo in čevlje je nameščen komplet distančnikov 3 za poravnavo vrzeli. Oblika drsne površine čevlja in s tem vodil je valjasta.

Prečna glava je povezana s steblom s pomočjo vijačnih vijakov 6, zavarovana pred obračanjem. Telo križne glave je ulito iz jekla, čevlji pa iz sivega finega železa ali jekla iz babbita. Prečni zatič je izdelan iz ogljikovega jekla St.20 in St.45 ali kroma 20X in 40X. Za trdoto je prst cementiran, utrjen in brušen do 9. stopnje čistosti. Površina prsta je obdelana po 1. in 2. razredu natančnosti.

riž. ... Horizontalni amoniakov kompresor s križno glavo:

1 - ohišje; 2 - čevlji; 3- blazinica; 4 in 5 podložk; 6 - kastelirana matica za pritrditev shgoka; 7 - zaloga.

Povezovalna palica. Povezuje ročično gred z batom ali križno glavo in je palica 1 z glavami na koncih, od katerih je ena enodelna 2, druga pa razcepljena 3 (slika, a). Konektor je lahko raven (pravokotno na os palice) in poševno. Deljena glava je napolnjena z babbitom 7 ali ima oblogo napolnjeno z babbitom, pritrjena na ročično gred z ojnimi vijaki 4 z maticami 5. Med polovicami glave ojnice na vsaki strani položite niz tankih podložk 6. Ob rahli obrabi babita je mogoče odstraniti nekaj tesnil in obnoviti prejšnjo režo med gredjo in notranjo površino glave ojnice (t. i. vlečenje ležaja). Kompresorji novih modelov so opremljeni s tankostenskimi babbitnimi oblogami. Ta vložek ima dve plasti jeklenega traku debeline 0,25 mm, prekritega z 1,7 mm debelo plastjo babbita. V tem primeru komplet podložk ni nameščen.

Zaprta glava v križnem kompresorju ima vtisnjeno bronasto pušo 8 in je z batom povezan z batnim zatičem. Najbolj razširjeni so plavajoči zatiči, ki se prosto vrtijo v izvrtini bata in v puši ojnice. Aksialno gibanje jih omejujejo vzmetni obroči ali čepi iz antifrikcijskih materialov.

Nekateri modeli majhnih kompresorjev uporabljajo bronaste ali aluminijaste ojnice z dvema enodelnima glavama (slika B). Takšne ojnice ustrezajo ravni gredi z ekscentrom (slika D).

TO ležaji ojnic olje se dovaja skozi kanale 9 in 10 (glej sliko, a) in s prisilnim (črpalka) mazanjem do spodnjih glav - vzdolž izvrtin v gredi kompresorja.

riž. ... Podrobnosti ročičnega mehanizma:

a-ojnica s spodnjo deljeno glavo: 1 - palica;

2 - enodelna glava; 3-glava vtičnica;

4 vijaki; 5 - kastelirani oreščki; 6 - blazinica;

7 - vložek; 8 - bronasta puša; 9, 10 - kanali za oskrbo z oljem; b- ojnica z enodelnimi glavami;

v- ročična gred: 1- glavni ležaji; 2 - lica;

9 - ojnice; 4 - protiutež; 5 -vrat za oljno tesnilo; G- ekscentrična gred z ojnico: 1 - gred;

2 - protiuteži; 3 - povezovalna palica; d- ročični mehanizem: 1 - ročična gred; 2 - drsnik; 3-stopenjski; 4 - bat.

Oojne palice z deljeno glavo so izdelane iz ogljikovega jekla St.40 in St.45 kovane ali žigosane z naknadnim žarjenjem in normalizacijo, vijaki ojnic so iz kromiranega jekla 38XA ali 40XA, batni zatiči pa iz ogljikovega jekla St.20 in St.45 ali kromirano jeklo 20X in 40X. Batni zatiči so utrjeni in delovna površina je brušena do čistoče, ki ni nižja od stopnje 9.

gred. Gred mora biti tog, vzdržljiv, njegove drgne površine pa morajo biti odporne na obrabo. Obstajajo ročične gredi (sl., B), ekscentrične (v majhnih kompresorjih) (glej sliko, D) in ročične gredi (sl., e). Slednji se uporabljajo v ročičnem mehanizmu majhnih hermetičnih kompresorjev. Ta gibalni mehanizem je sestavljen iz ročične gredi 1 in drsnika 2, ki se premika pravokotno na os povezave 3, privarjene na bat 4,

Najpogostejše so gredi z dvema ročicama in dvoležajnimi gredi. Kolena so zamaknjena za 180°. Na nosilcih gredi so protiuteži, ki so zasnovane za uravnoteženje inercialnih sil. Ena, dve, tri ali štiri ojnice so pritrjene na vsako gred.

Gred je podprta z ležaji. V kompresorjih s križnimi glavami se najpogosteje uporabljajo glavni kotalni ležaji - kroglični in valjčni. Vendar pa se kot ležaji uporabljajo tudi bronaste in litoželezne puše. Majhni visokohitrostni kompresorji za zmanjšanje hrupa uporabljajo ležajne ležaje. Horizontalni kompresorji s križnimi glavami uporabljajo pučne ležaje, napolnjene z babbitom. Pri nameščanju gredi se ti ležaji zgladijo po nosilcih.

Kompresorske ročične gredi so izdelane iz ogljikovega jekla St.45 ali kromovega jekla 40X v obliki kovanja ali žigosanja. V jašek so izvrtani oljni kanali. Glavne in ojnice gredi morajo biti cilindrične, osi vseh glavnih ležajev morajo biti na isti ravni črti, osi ležajev ojnic morajo biti vzporedne z glavnimi ležaji, udarci glavnih ležajev morajo biti ne več kot meje tolerance. Za odpornost proti obrabi so nosilci gredi utrjeni in kaljeni na trdoto R s = 52 ÷ 60. Vratove segrevajo visokofrekvenčni tokovi. Po toplotni obdelavi so polirani do 9. stopnje čistosti (s pulnimi ležaji).

Jermenica vztrajnika. Na ključ je potisnjen na ročično gred in pritrjen z matico. Pri uporabi jermenskega pogona ima platišče vztrajnika utore za klinaste jermene. V primeru neposrednega menjalnika je vztrajnik-sklopka namenjena le izenačevanju obremenitve motorja.

Oljna tesnila. Pri kompresorjih s križnimi glavami so zasnovani za tesnjenje gredi, ki štrli iz ohišja ročične gredi, pri horizontalnih kompresorjih s križnimi glavami pa za tesnjenje stebla, da se v celoti zatesni delovna votlina cilindra kompresorja. Oljna tesnila lahko razdelimo na dve vrsti: oljna tesnila za križne kompresorje s tornimi obroči (bronasto jeklo, grafitno jeklo). V takšnih žlezah se gostota med obroči ustvarja z elastičnostjo meha in vzmeti, pa tudi s pomočjo oljne kopeli, ki zagotavlja dodatno hidravlično tesnilo; Uvode križnih kompresorjev so večkomorne z razcepljenimi kovinskimi in enodelnimi PTFE obroči.

Tesnila z mehom za kompresorje s križnimi glavami. Takšne polnilnice s parom drgnjenih bronasto-jeklenih obročev se uporabljajo v majhnih kompresorjih s premerom gredi do 40 mm (slika A). Na gred kompresorja je nameščen elastični gumijasti obroč 1, na katerega je tesno pritrjen jekleni obroč 2. Oba obroča se vrtita z gredjo. Nato se meh ohlapno namesti na gred. 4 (dvoslojna in polkompaktna tanka valovita cev), na en konec katere je spajkan bronast obroč 3, na drugi pa vodilno steklo 6. Vodilna skodelica je pritrjena na tesnila 7 s pokrovom 8 na karter, zato bronasti obroč z mehom miruje. Pomlad 5 pritisne bronasti prstan 3 na vrtljivi jekleni obroč 2.

Ti obročki morajo biti dobro prekriti. Komora za polnjenje je napolnjena z oljem. Pomanjkljivost meha je, da trdnost meha ni povsem zadovoljiva.

Manj delovno intenzivna za izdelavo, zanesljiva pri delovanju in enostavna za namestitev in delovanje, vzmetna oljna tesnila z oljnim tesnilom.

Najbolj popolna je vzmetna letev s parom drgalnih obročev, od katerih je eden izdelan iz posebnega metaliziranega grafita, drugi pa iz ohišja utrjenega jekla.

Enostransko grafitno-jekleno vzmetno tesnilo kompresorja s križno glavo. Oljno tesnilo te vrste je prikazano na sl. , b. Na stacionarni jekleni obroč 5, nameščen v pokrovu 1 na tesnilu 4, stisnjen na grafitni O-obroč 5, nameščen v premičnem obroču 6. Prstan 6 nataknite na gred na elastični gumijasti obroč 2. Drsni obroč z grafitnim vložkom je pritisnjen na stacionarni jekleni obroč 3 pomlad 8, leži na podložkah 7.

Dvostransko oljno tesnilo kompresorja iz grafitnega jekla P110 je prikazano na sl. , v. Dva jeklena obroča 3 z grafitnimi vložki 4 nataknite na gred na elastične PTFE obroče 8. Med gibljivimi obroči 3 nameščena sponka 2 t v katerem je več vzmeti 9, ki se naslanjajo na podložke 10. Jekleni obroči z vzmetjo z grafitnimi vložki 4 pritisnjen na jeklene obroče 5, ki se nahajajo na zunanji strani 6 in notranji 12 pokrovi za polnjenje. Med delovanjem kompresorja se elastični in jekleni obroči z grafitnimi vložki ter kletka z vzmetmi vrtijo z gredjo in pokrovi 6 in

riž. ... Oljna tesnila kompresorja križne glave:

a- meh;

b- vzmetno grafitno-jekleno enostransko;

v- dvostransko vzmetno grafitno jeklo.

12 z obroči 5 fiksni, vrtljivi jekleni obroči, pritrjeni s palico 7, in posnetek

(blokirni vijak 1. Tesnjenje vzdolž gredi je zagotovljeno s fluoroplastičnimi obroči 5, tesnilo polnilne komore pa s tesnostjo med premičnimi grafitnimi vložki 4 (obroči) in stacionarni jekleni obroči 5. Popolna tesnost polnilne škatle je dosežena z oljnim tesnilom. Olje se v komoro za polnjenje dovaja z zobniško črpalko in se odvaja skozi vrtine v gredi do ležajev ojnic. Pokrov oljnega tesnila ima obvodni krmilni ventil 11, ki vzdržuje tlak olja 0,15-0,2 MPa višji od tlaka v ohišju motorja.

Za majhne jaške s premerom do 50 mm se uporabljajo dvostranska grafitno-jeklena tesnila s skupno koncentrično vzmetjo vzdolž gredi. Pri takšnih žlezah tulec ni nameščen med obroči.

Večkomorna oljna tesnila z deljenimi aluminijastimi in masivnimi PTFE obroči. Uporabljajo se samo za tesnjenje palic kompresorja križne glave. Sestava takega oljnega tesnila (slika) vključuje predtesnilo in dejansko oljno tesnilo.

V ohišju pred tesnjenjem 5 postavili štiri deljene obroče 4, sestavljen iz treh delov. Na zunanji površini prstanov je utor, v katerega je vstavljena vzmet zapestnice 3. Notranja površina obročev je natančno in čisto obdelana in je z vzmeti pritisnjena na steblo.

Za ohišjem predtesnila se nahajajo trije neprekinjeni obroči 9 iz fluoroplastike, izmenično z jeklenimi, ny (tudi neprekinjeni) obroči 8, 10 in 11. Pri privijanju matic 2 elastični PTFE obroči se tesno prilegajo steblu.

Sama žleza je sestavljena iz petih komor. Vsak od njih je litoželezno telo (kletka) 1 z aluminijastim tesnilnim obročem 6 in zapiralni obroč 7. Zapiralni obroč je radialno razrezan na tri dele, tesnilni obroč pa je sestavljen iz šestih delov, ki prekrivajo radialne reže. Ti deljeni obroči, tako kot predtesnilni obroči, so obkroženi z zapestnimi vzmeti. Vzmet združuje dele razcepljenih obročkov in jih radialno pritisne na steblo. Pri tej zasnovi je gostota samonastavljiva, saj se z napredovanjem obrabe obroč radialno pritisne na steblo. Ko se steblo segreje, se tesnilni obroč razširi, pri hlajenju pa pride do obratnega procesa stiskanja obroča zaradi elastičnosti vzmeti zapestnice.

Razcepni obroči so izdelani iz aluminijeve zlitine. Obročki so kaljeni in umetno starani. Tesnilne površine obročev so skrbno obdelane in drgnjene ob steblo, med seboj in ob telo komore.

riž. ... Večkomorna polnilna škatla za tesnilo palice kompresorja, tip AO.

Oljno tesnilo in steblo se mažeta iz črpalke za mazanje skozi poseben tulec za luč.

Komora med uvodnico in predvodnico je povezana s sesalno stranjo kompresorja. Zato, ko hlapi amoniaka prodrejo iz jeklenke skozi polnilno škatlo, jih kompresor izsesa skozi to komoro. Tako je tesnilo samo pod sesalnim tlakom. Namen predtesnila je ustvariti dodatno gostoto, preprečiti puščanje amoniaka, ko je kompresor ustavljen (zategovanje matic 2) in vstopanje v cilinder in oljno tesnilo preprostega strojnega olja, ki maže ročični mehanizem.

Sesalni in izpustni ventili. Pri hladilnih kompresorjih so ti ventili samodelujoči, t.j. odpirajo se pod vplivom razlike med tlaki na obeh straneh ventilske plošče in zapirajo pod vplivom elastičnosti plošče ali vzmeti.

Glavni elementi katerega koli ventila so sedež, plošča, ki se naslanja na sedež, ki prekriva prečni prerez za prehod, vzmet, ki pritiska ploščo na sedež, in vodilna plošča (rozeta), ki je tudi zamašek. da se plošča dvigne nad sedež. V nekaterih ventilih vzmet ni nameščena, nato se uporabljajo samovzmetne plošče. Izdelane so iz vzmetne pločevine tanke pločevine debeline 0,2-1 mm. Oblike ventilskih plošč so raznolike.

Fig Ventili majhnih freonskih kompresorjev brez neposrednega toka: a-pokrov ventila;

b - izpustni ventil za pujske.

V majhnih nepretočnih kompresorjih se sesalni in izpustni ventil nahajata na vrhu cilindra (v pokrov ventila). Pokrov ventila dvovaljnega nepretočnega kompresorja je prikazan na sl. , a. Sesalni ventili so dvosmerni samovzmetni, izpustni ventili so dvosmerni z vzmetjo (za vsak cilinder sta dva batna ventila).

Sedlo 2 za ventile sesalne poti je jeklena plošča z dvema utoroma, prekrita s samovzmetnimi ploščami 3. Prekrivni sloj je brušen na ploščo ventila 1 in pritrjen z vijaki. Vodilo za sesalne ventile je ventilska plošča, v kateri so utori, ki ustrezajo upogibu plošč (glej sliko A, prerez vzdolž ONA). Odbojne plošče se nahajajo v utorih 10.

Za odpiranje sesalnih ventilov v jeklenki se ustvari določeno znižanje tlaka v primerjavi s tlakom na sesalni strani kompresorja (do 0,03 MPa≈0,3 kgf / cm 2). Pod vplivom razlike med tlaki trak, ki se upogiba, prehaja hlape hladilnega sredstva v jeklenko skozi reže oblog in lukenj v plošči ventila. Pri izenačevanju tlakov v cilindru in sesalni votlini pasu, ravnanje, prekrivajo reže oblog.

Izpustni ventil se odpre stran od jeklenke, v katerem nastane določen presežek tlaka (do 0,07 MPa≈0,7 kgf / cm 2) nad tlakom kondenzacije. Pod vplivom razlike v tlaku se obliž plošča 5, dvigne, stisne delovno vzmet 6 in odpre prehod za paro (slika, b). Stisnjena para prihaja iz cilindra v izpustno komoro kompresorja skozi luknje v ventilski plošči in reže v vtičnici (steklo) 4.

Sedišče izpustnih ventilov je obročasta izboklina ventilne plošče 1. Jeklena plošča 5 pujskov se vtre in pritisne na sedež z delovno vzmetjo. 6, ki se nahaja v vtičnici 4. Poleg tega so izpustni ventili opremljeni z odbojno vzmetjo 7, nameščeno med steklom 4 in vztrajen prehod 8 (slika, b).

Če v valj vstopi tekoče hladilno sredstvo ali znatna količina olja, odbojna vzmet omogoča povečanje dviga plošče ventila. Delovna in odbojna vzmeti ventila imajo skupno vodilno pušo 9. Izpustni ventili so zaprti zaradi prožnosti vzmeti.

V V hermetičnem kompresorju FG0.7 je nad ploščo ventila nameščen ploščasti izpustni ventil s tlačno ploščo (slika). Plošča izpustnega ventila 2 in tlačna plošča 1 sta pritrjena z vijakom na ploščo ventila 4. Pod vplivom razlike tlaka med ploščo 2 dviga z nezavarovanim koncem nad ploščo ventila 4 in prehaja stisnjeno paro v injekcijsko votlino. Ventil se zapre z elastičnim delovanjem ventilske plošče 2 in tlačne plošče 1. Sesalni ventil 3 trst, samovzmet.

riž. ... Plošča ventila

kompresor FG0.7.

Na sl. ... Sesalni ventil v teh kompresorjih se nahaja obrobno. Je obročasta plošča 2 (premer je večji od premera valja), ki ga pritiska več cilindričnih vijačnih vzmeti 3 do sedeža 1, ki je konec obloge valja (sl., a). Tlačne vzmeti se nahajajo v vtičnici 4, omejitev dviga plošče na višino 1,5 mm (pri srednji temperaturi).

Prostor nad ploščo komunicira z votlino cilindra. Ko se tlak v cilindru zmanjša, para iz sesalne votline, ki premaga elastičnost stiskalnih vzmeti, dvigne ploščo in vstopi v delovno votlino cilindra skozi režo med ploščo in koncem obloge cilindra. Ta zasnova ventila omogoča nadzor zmogljivosti kompresorja z iztiskanjem plošč sesalnih ventilov. Za to je v pokrov (zunaj ali znotraj) nameščena elektromagnetna tuljava 5 (slika, b). Ko je tok vklopljen, se v tuljavi tvori magnetno polje, pod vplivom katerega je plošča 3 pritegne vtičnico in odpre sesalni ventil.

Izpustni ventili za nedirektne kompresorje srednje in velike zmogljivosti so obročasti (glej sliko, A) in preklopni ventili (glej sliko, B).

Eno obročni izpustni ventil je sestavljen iz 5-sedežne, obročne plošče 6, pritisnjeno na sedlo z več vzmeti 7 in vtičnicami 8 (glej sliko, a). Sedlo in rozeta privita 9. Izpustni ventil ni pritrjen na jeklenko, ampak je pritisnjen nanj (na vrh vtičnice sesalnega ventila) z odbojno vzmetjo 10. Odbojna vzmet omogoča dvig celotnega izpustnega ventila do 5 mm, kar poveča pretočno površino in odpravi neželene napetosti v ventilu in ojnici.

riž. ... Ventili za nedirektne kompresorje srednje in velike zmogljivosti:

a - kompresor P80; b - kompresor FU40RE: 1 - sedež sesalnega ventila: 2 - obročna plošča;

3 - vzmet; 4 - vtičnica; 5 - elektromagnetna tuljava; 6 - Izpustni ventil za pujske.

batna skupina (in tudi izključuje možnost vodnega udarca) v primeru, da tekoče hladilno sredstvo ali znatna količina olja vstopi v cilinder.

V kompresorjih z direktnim tokom so najpogostejši lamelni trak samovzmetni ventili (slika). Sesalni ventili so nameščeni v kroni bata, izpustni ventili pa v notranjem pokrovu cilindra. Sedla 1 in vodilne rozete 2 ventili imajo vzdolžne utore za prehod pare. Utori v sedežih se prekrivajo s trakovimi ploščami 3. Pod delovanjem razlike med pritiski plošče, ki se upogiba proti rozetam 2, nastanejo vzdolžne reže za prehod pare. Poleg upogiba imajo plošče navpični dvig 0,2-0,4 mm, kar zagotavlja večji odsek za prehod pare. Ventil se zapre zaradi elastičnosti plošče, ki teži k premočrtni obliki, in protitlaka pare. Samovzmetni pasovi ventili imajo veliko izvrtino in zanesljivo tesnost. Tračni ventili se uporabljajo tudi v horizontalnih križnih kompresorjih.

Sedišča in vtičnice ventilov so izdelani iz toplotno obdelanega ogljikovega jekla, pa tudi iz visokokakovostnega litega železa, samovzmetne ventilske plošče so izdelane iz toplotno obdelanih jeklenih vzmetnih pasov 70C2XA ali U10A debeline 0,2-1 mm. Za izdelavo ventilskih vzmeti se uporablja žica razreda II. Plošče ventilov se drgnejo ob sedeže.

riž. ... Samovzmetni tračni ventili:

a- sesanje; b - injekcija: 1 - sedlo; 2 - vtičnica; 3-ploščni trak ventil; 4 - pritrdilni vijak,

Zahteve za ventile so največja pretočna površina z minimalnim mrtvim prostorom, pravočasen pristanek na sedežu, tesnost ventila tako med delovanjem kot pri ustavitvi kompresorja, življenjska doba (za majhne stroje do 10.000 ur, za velike in srednje stroje do 3000 ur). Gostota ventilov se šteje za zadovoljivo, če po zaustavitvi kompresor deluje pri izpustnih tlakih 0,8 MPa≈8 kgf / cm 2 in sesalnih tlakih 0,053 MPa≈400 mm Hg. Art., povečanje tlaka na sesalni strani kompresorja ne bo preseglo 0,00133 MPa≈10 mm Hg. Umetnost. v 15 minutah

Varnostni ventili. Uporabljajo se za zaščito mehanizma premikanja kompresorja pred preobremenitvijo, pa tudi za zaščito kompresorja pred nesrečo, ko je tlačni tlak previsok. Tlak se lahko dvigne, na primer pri zagonu kompresorjev z zaprtim izpustnim ventilom ali ko v kondenzatorju ni hladilne vode. Varnostni ventil je nameščen na liniji, ki povezuje tlačno in sesalno stran, do zapornih ventilov (glej sliko).

riž. ... Varnostni ventili: a- žoga; 6 - ostro.

Ko kompresor deluje, mora biti varnostni ventil zaprt, če pa se tlak v cilindru kompresorja dvigne nad dovoljeno vrednost, se varnostni ventil odpre in para iz izpustne strani gre na sesalno stran. To bo zaustavilo nastajanje tlaka in odpravilo možnost nesreče. Odpiralni tlak varnostnega ventila je odvisen od izračunane tlačne razlike R Za -R O . Pri kompresorjih zadnje serije je razlika med tlaki pri odpiranju varnostnih ventilov 1,7 MPa, pri prejšnjih serijah kompresorjev pa 1 MPa pri delovanju na R12 in 1,6 MPa - na R717 in R22.

Najpogostejši vzmetni varnostni ventili so kroglični (sl. a) in naprstnik (slika, b). V ventilih je vzmet 7 zasnovana za mejno razliko med tlaki v kompresorju. Ko razlika med tlaki preseže dovoljeno vrednost, se vzmet skrči. Ventil 3 se odmakne od sedla 1, tvori obročasto luknjo, skozi katero hladilno sredstvo prehaja iz tlačne votline 8 v sesalno votlino 2. Ko se tlaki izenačijo, se ventil zapre. Naprstni ventili z O-obročem 9 Izdelana iz gume, odporne na vročino, ustvarja bolj zanesljivo tesnilo.

Pred vgradnjo na kompresor se ventili nastavijo s čepom 5, privitim v kozarec 6, in testirano z zrakom za določeno razliko med tlakom odpiranja in zapiranja ter tesnostjo sedeža na sedežu (zadnji preizkus se izvede pod vodo). Po preskusu se ventil zatesni (tesni 4).

Varnostni ventili so nameščeni samo na kompresorjih srednje in velike zmogljivosti. V majhnih kompresorjih samo avtomatske naprave zagotavljajo zaščito pred prekomernim dvigom izpustnega tlaka.

Naprava za mazanje. Mazanje kompresorja se uporablja za zmanjšanje segrevanja in obrabe gibljivih delov kompresorja in zmanjšanje porabe energije zaradi trenja, pa tudi za ustvarjanje dodatne gostote v oljnih tesnilih, batnih obročkih in ventilih. Drgni deli kompresorjev so mazani s posebnimi mineralnimi ali sintetičnimi olji z visokim plameniščem in nizko točko tečenja.

Olje HF-12-18, ki ima plamenišče najmanj 160 ° C in točko strjevanja ne višjo od -40 ° C, se uporablja za mazanje kompresorjev, ki delujejo na R12 in R142, HF-22-24 in HF-22. -16 olje (sintetično) s plameniščem 125-225 ° C in strjevanjem -55 ° C ÷ -58 ° C - za kompresorje na R22 in olja KhA, KhA-23 in KhA-30, ki imajo plamenišče 160-180 ° C in strjevanje -40 ÷ -38 - za mazanje amoniakovih kompresorjev. Zadnja številka v razredu olja ustreza viskoznosti v olju. V kompresorjih s križnimi glavami se za mazanje odprtega ročičnega mehanizma uporablja industrijsko olje 50 (stroj SU).

riž. ... Shema mazanja zunanjega pogonskega kompresorja križne glave.

Kompresorji uporabljajo dva sistema mazanja: pršenje (brez črpalke) in prisilno mazanje pod tlakom, ki ga ustvarja oljna črpalka. Rezervoar za olje v kompresorjih križnih glave je ohišje ročične gredi, pri kompresorjih križnih glave je ločen oljni korit.

Mazanje brez črpalke se uporablja v majhnih kompresorjih z zunanjim pogonom. Glave ojnic ali protiuteži ročične gredi so potopljene v oljno kopel ohišja ročične gredi in ko se vrtijo, olje brizga ven (mazanje z mehurčki) ali pa se nivo olja vzdržuje v središču ročične gredi (zalito mazivo).

V hermetično zaprtih majhnih kompresorjih se uporablja prisilno mazanje: z navpično razporeditvijo gredi - pod delovanjem centrifugalnih sil (glej sliko), ki izhajajo iz vrtenja gredi, z vodoravnim - iz rotacijske črpalke. Srednji do veliki kompresorji uporabljajo prisilno mazanje, običajno iz zobniške črpalke. Tlak olja se vzdržuje pri 0,15-0,2 MPa višji od tlaka v ohišju kompresorja. Zobniške črpalke so nameščene v pokrovu ohišja motorja (nepotopljena črpalka) in v ohišju motorja pod nivojem olja (zalita črpalka). V prvem primeru se pogon izvede neposredno iz gredi, v drugem - s pomočjo para spiralnih ali valjastih zobnikov.

Na sl. prikazuje sistem mazanja za križni kompresor s poplavljeno zobniško črpalko. Črpalka 1 črpa olje iz ohišja motorja skozi sesalno cedilo 4 (grobo čiščenje) in magnetne palice 5, ki zadržujejo kovinske obrabne elemente. Pod tlakom se olje dovaja skozi mrežasti filter fino čiščenje 3 v votlino polnilne škatle 6 in v breztesnilnem kompresorju - v lažni ležaj. Nadalje teče olje skozi kanale, izvrtane v gredi, do ležajev 7 spodnjih glav ojnic. Zgornji konci ojnic so mazani s brizganjem olja, ki izhaja iz končnih rež spodnjih glav. Na enak način se mažejo cilindri, bati, batni obroči in glavni ležaji.

V oljni sistem tlak se vzdržuje pri 0,15-0,2 MPa (1,5-2 kgf / cm 2) z uporabo regulacijskega ventila 2, vgrajen v fini filter. Z močnim povečanjem tlaka ventil 2 odliva olje v ohišje motorja. Nadzor nad nivojem olja v ohišju motorja se izvaja vizualno na steklu merilnika olja. Dovoljena nihanja nivoja v steklu.

Nekateri kompresorji amoniaka hladijo olje. Za to so na stranskih pokrovih ohišja motorja predvideni vodni plašči ali pa so v mazalni sistem (po finem filtru) vključeni zunanji hladilniki olje-voda. Po drugi strani pa v kompresorjih s hladilnim sredstvom včasih predvidevajo segrevanje olja v ohišju motorja (električni grelec) pred zagonom kompresorja. Pri segrevanju freon izhlapi, raztopljen v olju med dolgotrajnim parkiranjem, kar odpravlja penjenje olja med zagonom kompresorja. Ko se olje peni, je delovanje oljne črpalke moteno in olje se odnese iz kompresorja v hladilni sistem.

Horizontalni kompresor s križno glavo ima dva ločena sistema mazanja:

sistem mazanja za cilinder in oljno tesnilo z oljem XA, X-23, X-30;

sistem za mazanje olja ročičnega mehanizma z industrijskim oljem 50.

Olje se dovaja v cilinder in oljno tesnilo z večbatno mazalno črpalko, ki se poganja s konca ročične gredi preko reduktorja ali iz posebnega elektromotorja.

Gonilni mehanizem ima tudi prisilno mazanje iz zobniške črpalke, ki se poganja iz gredi kompresorja ali iz posebnega elektromotorja. Črpalka črpa olje iz oljnega korita in se pod pritiskom usmeri na mazalne točke, nato pa teče nazaj v oljni korit. V oljnem koritu ali pred njim so grobi filtri, na izpustni strani črpalke je fini filter. Olje se hladi v cevnem hladilniku olja, ki je nameščen nad finim filtrom.

BATNI KOMPRESORJI

Pri načrtovanju in izdelavi sodobnih kompresorjev je predvidena največja poenotenost in standardizacija konstrukcij, tj. izdelava enakih enot in delov za kompresorje z različnimi hladilnimi zmogljivostmi in ki delujejo na različnih hladilnih sredstvih. Poenotenje in standardizacija struktur močno olajšata organizacijo serijske proizvodnje, zmanjšata stroške proizvodnje in popravila.

Kot enotne enote in deli se uporabljajo ohišja motorja ali bloki, gredi, ojnice, bati, batni zatiči, batni obroči, ventili, oljna tesnila, oljne črpalke. Kompresorji z enakim hodom bata so čim bolj poenoteni. Industrija je izdelala serijo kompresorjev za delovanje na amoniak in freon s hodom bata 50, 70 in 130 mm. Različni premeri in število valjev ter različne hitrosti gredi kompresorja povzročajo različne hladilne zmogljivosti kompresorjev. Glavni kazalniki teh enotnih enostopenjskih kompresorjev so navedeni v tabeli. ...

Oznake blagovne znamke kompresorjev so naslednje: F - freon - freon, A - amoniak, V - navpično, v obliki UU, UU - v obliki ventilatorja, BS - brez tesnjenja, G - hermetično, številke s črkami - hladilna zmogljivost ( v tisoč kcal / h); črke po številkah - RE - z elektromagnetno regulacijo delovanja. Tabela vrednosti hladilne zmogljivosti in porabe energije, navedene v oklepajih, se nanašajo na kompresorje, ki delujejo na freonih, katerih blagovna znamka je tudi navedena v oklepajih, na primer (22FV22 itd.).

Kompresorji (glej tabelo) so zasnovani za razliko med tlaki na batu R Za -R 0 ne več kot 0,8 MPa ≈8 kgf / cm 2 (za R12) in 1,2 MPa ≈ 12 kgf / cm 2 (za R22 in R717) in za tlak v kondenzatorju ne več kot 1,6 MPa.

Zasnova in izdelava nove serije kompresorjev temelji na ustvarjanju univerzalnih zasnov za delovanje na različnih hladilnih sredstvih s postopno regulacijo hladilne zmogljivosti. Prišlo je do zmanjšanja teže, skupnih dimenzij, povečanja hitrosti gredi do 25-50 s -1 (1500-3000 vrt / min), povečanja največjega tlaka v kondenzatorju (do 2,0 MPa≈20 kgf / cm). 2), razlika med tlaki bata (do 1,7 MPa≈17 kgf / cm 2) in kompresijskim razmerjem (do 20). Razširjen je obseg zmogljivosti hermetičnih in breztesnilnih kompresorjev. Zagotovljena je uporaba vijačnih kompresorjev v širokem razponu zmogljivosti.

Tehnične značilnosti enostopenjskih batnih križnih kompresorjev te serije so podane v tabeli. ... Oznake v blagovni znamki kompresorjev so naslednje: NS- bat, PB- bat brez tesnjenja, številke po črkah - hladilna zmogljivost (v tisoč kcal / h) v standardnem načinu.

Tabela podani dve enotni seriji kompresorjev s hodom bata 66 in 82 mm, zasnovani za delovanje na različnih hladilnih sredstvih. Serija kompresorjev srednje zmogljivosti s 66 mm giba bo nadomestila prejšnjo serijo s 70 mm gibom, medtem ko bo serija z 82 mm gibom nadomestila velike kompresorje s 130 mm gibom (glej tabelo).

Kompresorji s gibom bata 50 mm (glej tabelo) bodo z izboljšavo konstrukcije ostali med sodobnimi.

Posebno skupino sestavljajo majhni hermetični kompresorji, Tehnične specifikacije ki so podane v tabeli. ...

Enostopenjski kompresorji

Majhni kompresorji. Ti kompresorji so križni, enosmerni, enosmerni. Zasnovani so za delovanje na R12, R22, R142, R502. Izvajajo se z zunanjim pogonom in tesnilom polnilne gredi, brez tesnila in hermetično zaprta. Kompresorji se uporabljajo v poslovnih enotah, transportnih napravah, avtonomnih klimatskih napravah in domačih hladilnikih.

Kompresorji z zunanjim pogonom in tesnilom gredi. To so dvo- in štirivaljni kompresorji z navpično in Y-oblikovano razporeditvijo cilindrov s premerom 40 in 67,5 mm ter hodom bata 45 in 50 mm. Bloki cilindrov so odstranljivi, cilindri so ohlajeni z zrakom. Gred kompresorja je dvoležajna s hitrostjo vrtenja do 24 s -1, ki jo poganja elektromotor s klinastim jermenskim prenosom ali z direktno povezavo preko sklopke. Pogonski konec gredi je zatesnjen z mehom ali vzmetno uvodnico s tornim parom grafit - jeklo, bron - jeklo ali jeklo na jeklo. Mazanje z mehurčki.

Kompresor 2FV-4 / 4,5, ki je vgrajen v enote FAK-0,7, FAK-1,1 in FAK-1,5, je prikazan na sl. ... To je navpični dvovaljni nedirektni kompresor, premera 40 mm, hod bata 45 mm, standardne hladilne zmogljivosti 0,815, 1,28 in 1,75 kW (0,7, 1,1 in 1,5 tisoč kcal / h) pri hitrosti 7, 5 , 10,8 in 16,7 s -1 (450, 650 in 950 vrt/min). Različne vrtilne hitrosti gredi kompresorja dosežemo z vgradnjo vztrajnikov različnih premerov in pripadajočih elektromotorjev.

riž. ... Kompresor 2FV-4 / 4.5.

Cilindri 6 kompresorji so oddani v ločen blok, ročična gred 2 protiutež 10 sloni na bronastih ležajih 3. Za namestitev gredi na ohišje motorja 5 priložen odstranljiv pokrov 4. Ojnice 1 jeklo, vtisnjene z deljeno spodnjo glavo. Gred je zatesnjena z dvostranskim mehom 11. Kompresor je mazan z razpršilom. Sesalna palica 7 in dostavni obliž 8 ventili kompresorja 2FV-4 / 4.5 se nahajajo tudi na plošči ventila, ki je togo pritrjena na telo cilindra na tesnilih iz posebne gume. Bat 9 ima tri O-obroče. V spodnjem delu bata sta dva oljna utora. Dvovaljni vertikalni nedirektni kompresor FV6 je prikazan na sl. ... Standardna hladilna zmogljivost kompresorja je 5,5-7 kW (4,7 tisoč Kcal / h) pri hitrosti gredi 16-24 s -1. Premer valja je 67,5 mm. Hod bata je 50 mm.

riž. ... riž. 39. Kompresor ФB6:

1 - ohišje motorja; 2 - blok cilindrov; 3 - ojnica z batom;

4 - ventilska plošča; 5 - pokrov cilindra; b - ročična gred; 7-ležaj zadaj;

5 - sprednji ležaj;

9 - ležajna školjka;

10 - Naslovnica;

11 - polnilna škatla.

Ohišje motorja kompresorja ФВ6 je odlito ločeno od bloka cilindrov, ki je pritrjen na ohišje motorja s pomočjo prirobnice z zatiči. Na zunanji površini cilindra so rebra za lažje hlajenje zraka. Prirobnica za pritrditev valjev je umetno razširjena, saj je gred kompresorja, sestavljena z ročičnim mehanizmom, skozi to prirobnico vstavljena v ohišje motorja.

V Al dvokoleno žigosano jeklo je podprto z kotalnimi ležaji (kroglični in valjčni). Jeklene ojnice, žigosane, I-profil Spodnja deljiva glava ojnice je napolnjena z babbitom, v zgornjo pa je vtisnjena bronasta puša. Ojnica je z batom povezana s plavajočim batnim zatičem, ki ga od aksialnega premikanja držijo vzmetni obroči, vstavljeni v posebne utore telesa bata. Bat je aluminij, ima dva O-obroča in eno strgalo za olje.

Sesalni ventili so trakasti, samovzmetni, izpustni ventili so patch tipa z vzmetmi (glej sliko). Enostransko oljno tesnilo iz grafitnega jekla. Mazanje z mehurčki.

Grafične značilnosti kompresorja FV6, ki deluje na R12 in R22, dame na sl. ...

riž. ... Grafična značilnost kompresorja FV6.

Polnilni štirivaljni kompresor brez neposrednega toka FU 12 v obliki črke U (slika) ima standardno hladilno moč 14 tisoč W (12 tisoč kcal / h) pri hitrosti gredi 24 s-1 (1440 vrt / min) . Zgrajen je na enaki osnovi kot kompresor FV6. (Hid bata je 50 mm, premer valja je 67,5 mm.) Na ohišje kompresorja sta pritrjena dva bloka, vsak od njih ima dva cilindra. Gred je dvoročna. Na nosilcih gredi sta nameščeni dve ojnici. Bloki cilindrov, ojnice, bati in ventili so enaki kot pri kompresorju FV6.Oljno tesnilo je vzmetno, grafitno-jekleno, dvostransko. Mazanje kompresorja je prisiljeno iz zobniške črpalke, nameščene v pokrovu ohišja motorja. Kompresor poganja klinasti jermen ali neposredno preko sklopke.

riž. ... Polnilna škatla štirivaljni kompresor brez neposrednega pretoka v obliki črke U FU12:

1 - ohišje motorja; 2 - blok cilindrov; 3 - končna prestava oljna črpalka; 4 - ročična gred; 5 - povezovalna palica; 6- bat; 7, 10 - sesalni ventili; 8, 12 - izpustni ventili; 9 - Polnilna škatla tesnila gredi z grafitnimi in jeklenimi tornimi obroči; 11 - plinski filter.

Breztesni kompresorji. Ti kompresorji so skupaj z elektromotorjem zaprti v skupnem ohišju, rotor elektromotorja pa je konzolno pritrjen neposredno na gred kompresorja. V kompresorju ni oljnega tesnila. Ohišje kompresorja brez rotorja ima odstranljive pokrove za dostop do elektromotorja in mehanizma kompresorja.

Breztesni kompresorji. Ti kompresorji so skupaj z elektromotorjem zaprti v skupnem ohišju, rotor elektromotorja pa je konzolno pritrjen neposredno na gred kompresorja. V kompresorju ni oljnega tesnila. Ohišje kompresorja brez rotorja ima odstranljive pokrove za dostop do elektromotorja in mehanizma kompresorja.

Breztesnilni kompresorji so bolj zanesljivi pri delovanju, lahko delujejo pri povečani hitrosti gredi, imajo zmanjšane skupne dimenzije in so manj hrupni pri delovanju.

Dvovaljni breztesnilni kompresor z navpično razporeditvijo cilindrov FVBS6 je prikazan na sl. ... Standardna hladilna zmogljivost kompresorja pri delovanju na R12 je 7 kW (6 tisoč kcal / h) pri 24 s -1, premer cilindra 67,5 mm, hod bata 50 mm. Ohišje motorja iz litega železa ima odstranljive obloge cilindra. Dvojna gred, jeklena, vtisnjena, z dvema kotalnima ležajema. Rotor trifaznega elektromotorja je konzolno nameščen na gredi kompresorja. Bati kompresorja, aluminijasti, z dvema O-obročema in enim obročkom za strganje olja. Kovane ojnice z enodelno zgornjo in deljeno spodnjo glavo. Spodnja glava z zamenljivimi tankostenskimi vložki. Ventili so sesalni, samovzmetni, izpustni ventili - patch ventili, obremenjeni z vzmetmi. Ventili so nameščeni na skupni ventilski plošči. Odstranljivi pokrovi so na voljo na ohišju motorja, ohišju motorja in na vrhu valjev.

riž. ... Breztesni dvovaljni freonski kompresor FVBS6:

1 - blok ohišja ročične gredi; 2-ročična gred;

3 - povezovalna palica; 4-bat; 5 - obloga cilindra; 6 - izpustni ventil;

7 - sesalni ventil; 8 - pokrov cilindra; 9 - stator motorja; 10 - rotor; 11 - disk za cepljenje olja; 12 - pokrov; 13 - cev za dovod olja; 14 - oljno tesnilo;

15 - sesalni ventil; 16 - plinski filter; 17 - okence.

Sesalna cev je nameščena na ohišju statorja, hlapi hladilnega sredstva iz uparjalnika pa prehajajo skozi elektromotor, nato pa v valj, v re- (kar na koncu ohladi navitje elektromotorja in zmanjša njegovo nazivno moč. Elektromotor je izdelan iz materialov, odpornih na freon in olje.Mazanje kompresorja mehurčkanje.

V zaprtih kompresorjih večje zmogljivosti (FUBS 12, FUBS 25, FUBS 40) je mazivo kombinirano. Lete ojnice se mažejo iz potopljene zobniške oljne črpalke, medtem ko so cilindri, bati, batni zatiči in glavni ležaji mazani z razpršilom. Nadzor nad nivojem olja v ohišju motorja je nizek, preko kontrolnega stekla v ohišju motorja.

Hermetični kompresorji. Trenutno je hladilna zmogljivost teh kompresorjev do 3,2 kW (do 2,8 tisoč kcal / h). Uporabljajo se v poslovnih enotah, avtonomnih klimatskih napravah in domačih hladilnikih.

Razpon hladilne zmogljivosti za hermetične kompresorje naj bi razširili na 12 kW (glej tabelo).

Hermetični kompresorji so zasnovani za delovanje na R12, R22, R142, R502. Ti kompresorji so skupaj z elektromotorji nameščeni v skupnem hermetično zaprtem ohišju. Za razliko od kompresorjev brez tesnjenja, ohišje hermetičnih kompresorjev nima priključkov. Ti kompresorji so kompaktni, zelo zanesljivi in ​​tihi pri delovanju.

Hermetični kompresorji se izvajajo z navpično gredjo in vodoravno razporeditvijo cilindrov, z vodoravno gredjo in navpično razporeditvijo cilindrov. Elektromotorji se uporabljajo tri- in enofazni.

Na sl. ... Kompresor z elektromotorjem je nameščen v varjenem jeklenem ohišju.

riž. ... Hermetični kompresor FG0.7-3.

Kompresor FG0.7 je dvovaljni, nedirekten, ima navpično ekscentrično gred in dva vodoravno nameščena cilindra. Kot med osema valjev je 90 °. Premer vrtine 36 mm, hod 18 mm. Ohišje kompresorja 11 ulit skupaj z cilindri iz sivega antifrikcijskega železa in pritrjen v spodnji polovici ohišja na treh vzmetnih vzmetenjih. Bronaste ojnice 12 z enodelnimi glavami so nameščeni na skupni ojnici ekscentrične gredi 10. Protiuteži 16 pritrjen na gred z vijaki. Bati 2 jeklo, brez batnih obročev, z utori. Tesnjenje med batom in cilindrom je doseženo s povečano natančnostjo obdelave,

riž. ... Shema mazanja hermetičnega kompresorja FG0.7.

zračnosti s selektivnim izborom delov. Batni zatiči 15 jeklo z medeninastimi končnimi pokrovi.

Sesalni in izpustni ventili s lopaticami so nameščeni na jekleni ventilski plošči. Glava cilindra 3 razdeljen na dve votlini in pritrjen na cilinder z zatiči na paronitnih tesnilih.

Mazanje kompresorja je obvezno (slika). Z dna ohišja se olje dovaja do drgnih delov skozi dva navpična kanala v jašku. Eno za drugim iz kanalov olje izstopa na ojnice, na drugi pa na zgornji glavni nosilec gredi. Kanali so povezani z radialnimi luknjami s kratkim osrednjim kanalom. Olje se premika pod delovanjem centrifugalne sile, ki nastane z vrtenjem gredi.

Trifazni elektromotor z močjo 0,35 kW s frekvenco vrtenja 25 s -1 (1500 vrt/min). Stator 9 (glej sliko) vtisnjen v zgornji del ohišja kompresorja, rotor 8 pritrjen na zgornji konec gredi. Elektromotor je izdelan iz materialov, ki so odporni na freon in olje. Propeler 6, nameščen na vrhu rotorja, pomaga pri hlajenju motorja. Kompresor z elektromotorjem v ohišju podpirajo trije vzmetni ležaji 17. Na zgornjem delu ohišja 7 je sesalni zaporni ventil 5. Najprej v ohišje vstopi para R12, zaradi česar se elektromotor ohladi, nato pa skozi dve navpični sesalni cevi v kompresor 4. Stisnjena para uhaja skozi dušilec 13 , ki se nahaja v ohišju kompresorja med cilindri, v izpustni vod do izhodnega priključka 14.

V spodnjem delu ohišja so kontakti in priključna plošča za preklop navitja motorja ter termični zaščitni rele, priključen na dve fazi motorja. Elektromotor kompresorja je zasnovan za napetosti 127 in 220 ali 220 in 380 V.

Hermetični kompresorji so izdelani v treh različicah, odvisno od delovne temperature in hladilnega sredstva (tabela).

Tehnične značilnosti enotnega obsega hermetičnih kompresorjev so podane v tabeli.

Hermetični kompresorji z oddaljenim statorjem in zaščitenim rotorjem (sl.) So bolj zanesljivi pri delovanju in jih je lažje popraviti. V njih navitje motorja ne pride v stik s freonom in oljem. Med rotorjem 3 in stator 4 zaslon se nahaja 2 izdelan iz nerjavnega jekla debeline 0,3 mm.

riž. ... Hermetični kompresor FG0.7 z zunanjim statorjem in zaslonskim rotorjem:

1-ščit; 2 - zaslon; 3 - rotor; 4 - stator; 5 - sponka; b - zgornje ohišje kompresorja; 7 - spodnje ohišje kompresorja; 8 - priključna omarica s toplotno zaščito; 9 - nosilec statorja.

V hladilnih strojih za gospodinjske hladilne omare se uporabljajo hermetično zaprti nedirektni kompresorji z navpično in vodoravno gredjo.

Hermetični enovaljni kompresor FG0.14 (sl.) Z vodoravno gredjo in navpičnim cilindrom je zasnovan za hladilni stroj domačega hladilnika ZIL-Moskva. Premer cilindra 27 mm, hod bata 16 mm, hitrost gredi 25 s "1. Hladilna zmogljivost pri t O= -15 °C in t K = 30 °C 165 W (140 kcal / h). Nazivna moč elektromotorja je 93 W. Hermetični kompresor brez ohišja in statorja je prikazan na sl. , a... Gred 1 je jeklena, z eno ročico, z dvojnim ležajem. Litoželezna ojnica z deljeno spodnjo glavo brez obloge. Bat 3 jeklo, brez obročev, z dvema utoroma. Batni zatič 2 je pritrjen v bat s klinom in vzmetjo. Vzmetni nosilec za zatič zagotavlja tiho delovanje. Sesalni ventil kvadratna plošča 4 (sl., b)

riž. 46. ​​Kompresor FG0.14: a- kompresor; b- skupina ventilov; v-Sistem mazanja.

vpet vzdolž konture med pokrovom 8 in cilinder. Para vstopa v valj skozi sesalno cev 11 in luknje po obodu izvrtine v pokrovu. Izpustni ventil z okroglo ploščo 6 zapre luknje v sedlu 5, ki je povezan s pokrovom 8 zakovica 7. Stisnjena para uhaja skozi izpustni ventil in cev 12. Do cevi 11 in 12 privarjeni dušilci. Prisilno mazanje iz rotacijske črpalke (sl. v). Rotor črpalke je ekscentrični utor na gredi kompresorja, ohišje pa je ležajna školjka 13. Z dna ohišja se olje dovaja v ležaje 13 in 14, nato pa skozi reducirni ventil 15 v utor, narejen vzdolž tvornice cilindra. Rotor je pritrjen na štrleči konec gredi 9 (glej sl., a) protiutež 10, Kompresorski elektromotor posebne izvedbe: izmenični tok, asinhroni, enofazni z začetnim navitjem in rotorjem z veverico. Kompresor z elektromotorjem je nameščen v zaprtem ohišju. Kompresor je nameščen na vzmetnih obešalnikih (blažilniki tresljajev).

Hermetični kompresorji so v tovarni napolnjeni s freonom in oljem. Pokrov kompresorja je mogoče odpreti samo v tovarni ali v posebnih delavnicah za popravilo zatesnjenih strojev.

riž. Nepretočni breztesnilni šestvaljni kompresor PB60

Srednji kompresorji. V to skupino spadajo kompresorji zadnje serije s hodom bata 66 mm, premerom cilindra 76 mm, standardno hladilno močjo od 25 do 90 kW (glej tabelo 6) in kompresorji prejšnjih serij s hodom bata 70 mm, premera cilindrov 101,6 in 81, 88 mm (glej tabelo). Vsi kompresorji srednje zmogljivosti so križni, blok-karter, enosmerni.

Kompresorji s gibom bata 66 mm so posredni, batni, brez tesnila (PB40, PB60, PB80) in z zunanjim pogonom - polnilnikom (P40, P60, P80), s 4, 6 in 8 cilindri.Proizvajajo se v univerzalnem različice, tj. za delovanje na različnih hladilnih sredstvih (R12, R22 in amoniak) in v različnih temperaturnih načinih: visokotemperaturni ( t O= = + 10 ÷ -10 ° C), srednja temperatura (-5 ÷ -30 ° C) in nizka temperatura (-20 ÷ -40 ° C) pri razliki tlaka str Za - str O DO 1,7 MPa.

Kompresorji s hodom bata 70 mm so vsi polnilnice s številom valjev 2, 4 in 8. Izdelani so dveh vrst: direktni s premerom cilindra 81, 88 mm, zasnovani za delovanje na R12, R22 in amoniaka ter nedirektnega toka s premerom cilindra 101,6 mm, ki je zasnovan za delovanje samo na R12.

Nepretočni breztesnilni šestvaljni kompresor PB60 s hladilno zmogljivostjo pri standardnem načinu 62,5 kW (pri R22) pri vrtilni hitrosti 25 s -1 je prikazan na sl. ...

Blok motorja iz litega železa 3 ima snemljive pokrove in notranjo pregrado 7, ki ločuje sesalno votlino od ohišja motorja. Obloge cilindrov iz litega železa so nameščene v ohišju motorja 5, gred 2 dvokolenski, jekleni, žigosani, s protiutežmi. Na vsakem vratu so nameščene tri glave ojnic. Rotor 11 elektromotorja je pritrjen na konzolnem koncu gredi. Stator 10 vtisnjen v zadnji pokrov ohišja motorja, na katerega sta nameščena sesalni ventil in plinski filter 9. Para, ki vstopa v kompresor, teče okoli statorskega navitja in ga ohladi. Gred podpirata dva kotalna ležaja, na strani vgrajenega elektromotorja pa je ležaj lebdeč in samonastavljiv. Vezne palice 4 jeklena, vtisnjena, s poševnim priključkom v spodnji glavi in ​​s tanko stensko zamenljivo podlogo. V zgornjo enodelno glavo sta vtisnjeni dve bronasti puši. Bati 6 aluminij z dvema tesnilnima in enim strgalom za olje. Strgalo za olje je nameščeno takoj za tesnilnimi obroči. Bat je posebej oblikovan tako, da ustreza položaju ventilov, kar ima za posledico minimalen mrtvi prostor. Bat je povezan z ojnico s plavajočim batnim zatičem. Sesanje 12 in tlačni 14 ventili so obročasti vzmet. Sesalni ventil se nahaja obrobno, njegov sedež je konec obloge cilindra. Izpustni ventil, ki se nahaja nad jeklenko, ni zavarovan, ampak je pritisnjen z odbojno vzmetjo 13 na vtičnico sesalnega ventila. Višina dviga plošče sesalnih ventilov pri nizki temperaturi je 1,5 mm, pri srednji temperaturi in pozitivnem načinu pa 2 mm. Prisilno mazanje iz zobniške črpalke 1. Olje črpa črpalka skozi grobi filter 15 in pod pritiskom se skozi fini filter usmeri na lažni ležaj 8, ki se nahaja na strani elektromotorja, nato pa vzdolž izvrtanih lukenj v gredi do spodnjih glav ojnic. Zgornje glave ojnic, cilindri, bati in glavni ležaji so mazani z razpršilom. Kompresor je opremljen z varnostnim ventilom.

riž. ... Štirivaljni kompresor z neposrednim pretokom AU45 (22FU45);

1 - blok motorja; 2 - obloga cilindra; 3 - premožen bat; 4 - vodni plašč jeklenk;

5 - izpustni ventil; 6 - sesalni ventil; 7 - poplavljena oljna črpalka; osem - oljni filter; 9 - fini filter; 10 - ročična gred; 11 - polnilna škatla.

Breztesnilni kompresorji PB40 in PB80 se od PB60 razlikujejo po številu cilindrov in velikosti elektromotorja. Pri kompresorjih s tesnili za polnjenje P40, P60 in P80 se elektromotor odstrani iz ohišja ročične gredi kompresorja, štrleči konec gredi pa je zatesnjen z dvostransko oljno oljno letvijo iz grafitnega jekla.

Kompresorji za polnjenje te serije so zasnovani za delovanje na freonu in amoniaku, nezatesnjeni kompresorji pa samo na freonu. V kompresorjih, zasnovanih za delovanje na amoniak in v nizkotemperaturnem načinu na R22, so na voljo vodno hlajeni pokrovi cilindrov in stranski pokrovi ohišja motorja. Hladilno zmogljivost te serije kompresorjev je mogoče prilagoditi s pritiskom na plošče sesalnih ventilov.

Pretočni kompresor povprečne zmogljivosti AU45 (22FU 45) je prikazan na sl. 48. Kompresor štirivaljni v obliki črke U, standardna hladilna zmogljivost pri delovanju na amoniak 37-56 kW (32-48 tisoč kcal / h) pri hitrosti 16-24 s -1. Ohišje motorja kompresorja vsebuje zamenljive obloge z notranjim premerom 81,88 mm. Hod bata 70 mm. Ohišje motorja ima odstranljive pokrove za dostop do ročičnega mehanizma, oljne črpalke in ventilov. Eden od stranskih pokrovov ima kontrolno steklo za opazovanje nivoja olja v ohišju motorja. Jeklenke so opremljene z vodnim hladilnim plaščem. Bati iz litega železa, ravni skozi, prtljažni, z dvema O-obročema in enim strgalom za olje (v spodnjem delu).

V sesalni ventili, trakovi, samovzmetni, so nameščeni na dnu bata, skupinski izpustni ventili z vzmetmi pa so nameščeni v lažnem pokrovu, ki ga ob cilinder pritisne odbojna vzmet. Jeklene ojnice imajo zgornjo enodelno glavo in spodnjo s poševnim priključkom. V zgornjo glavo je vtisnjena bronasta puša, v spodnjo pa tankostenska babbitna podloga. Dvokrilna gred s protiutežmi ima podolgovate letve, na katerih sta nameščeni dve glavi ojnice. Valjčni ležaji, sodčasti, samonastavljivi. Polnilo je vzmetno, grafitno-jekleno, dvostransko. Oljno tesnilo in ležaji ojnice se mažejo iz potopljene zobniške črpalke. Bat z zatičem, ležaji cilindra in gredi so mazani z razpršilom. Kompresor ima razbremenilni ventil.

Drugi kompresorji te serije, ki delujejo na amoniak (AB22 in AUU90), se od kompresorja AU45 razlikujejo po številu in razporeditvi jeklenk, ostale enote in deli so enaki.

Kompresorji 22FV22, 22FU45 in 22FUU90, ki delujejo na freon, se od ustreznega amoniaka razlikujejo le po posebnih freonskih armaturah.

Veliki kompresorji. Kompresorji v to skupino vključujejo križne in križne kompresorje.

Križni kompresorji. V to skupino spadajo križni kompresorji za polnjenje s gibom bata 82 mm, premerom valja 115 mm (glej tabelo 6) s hladilno zmogljivostjo 90-260 kW, zasnovani za delovanje na amoniak in freon, in kompresorji z hod bata 130 mm, z zmogljivostjo 90-460 kW (glej tabelo 5). Slednji se proizvajajo v dveh vrstah: za delovanje na amoniak in R22 s premerom 150 mm ter za delovanje samo na R12 s premerom 190 mm.

Veliki kompresorji s križnimi glavami nove serije (glej tabelo) so vsi nedirektni, blok-karter, s številom valjev 4, 6 in 8, kompresorji prejšnje serije (glej tabelo) pa so direktni -pretočni, blok-karter, s številom valjev 2, 4 in 8.

Enostopenjski osemvaljni križni kompresor P220 brez neposrednega toka je prikazan na sl. ... Standardna hladilna zmogljivost amoniakega kompresorja je 266 kW (230 tisoč kcal / h) pri 24,7 s -1, hod 82 mm, premer 115 mm.

Blok ohišja motorja 1 uliti iz litega železa. Sesalna votlina je ločena od votline ohišja motorja s pregrado 2. Ima luknje 8, s pomočjo katerega se izenači tlak v ohišju motorja in sesalni votlini. Obloge cilindrov iz litega železa so nameščene v ohišju motorja 4 (na drsnem prileganju). Imajo dva pristajalna pasova. Zgornji konec obloge je sedež sesalnega ventila.

Sesanje 5 in injekcijo 6 ventili so z enim obročem, z vzmetjo. Pokrov, v katerem se nahaja izpustni ventil, ni fiksiran, ampak je z odbojno vzmetjo pritisnjen na vtičnico sesalnega ventila, ki omogoča dvig pokrova, ko tekočina vstopi v jeklenko.

riž. ... riž. ... Odvisnost od hladilne zmogljivosti Q o in efektivno moč na gredi kompresorja P220 od vrelišča t 0 pri različnih temperaturah kondenzacije t K.

Bati 7 so aluminijasti z dvema tesnilnima obročema in enim oljnim strgalom (v spodnjem delu). Za zmanjšanje mrtvega prostora je vrh bata posebej oblikovan, da se ujema z obliko ventilov. Plastični batni obroči z ekspanderji jeklenih trakov. Vezne palice 3 jeklo, žigosano. Spodnja glava ima poševni priključek. Vanj je nameščen tankostenski bimetalni vložek z antifrikcijskim slojem iz aluminijeve zlitine. Vijaki ojnice se privijejo skozi stranska okna ohišja motorja. Ojnica z batom je povezana z batnim zatičem, stisnjenim v bat (z enakomernim segrevanjem do 80-100 ° C). Ojnica se zlahka vrti okoli batnega zatiča in se premika aksialno. gred 9 dvokolena s protiutežmi, vtisnjenimi skupaj z gredjo, ima podolgovate leče, na katere so nameščene štiri glave ojnice. Polnilna škatla 10 vzmet, grafitno jeklena, dvostranska, napolnjena z oljem. Oljno tesnilo in spodnje glave ojnic se mažejo pod pritiskom ogrevane zobniške črpalke 13. Olje sesamo skozi grobo cedilo 12, se dovaja skozi fini filter 11, najprej v votlino polnilnika, nato pa vzdolž izvrtanih lukenj v gredi do ležajev ojnice. Glavni ležaji, zgornje glave ojnic, bati in cilindri so mazani z razpršilom. Kompresor ima varnostni ventil, ki z razliko v tlaku 1,7 MPa povezuje tlačno in sesalno stran.

G Grafična značilnost kompresorja P220 je prikazana na sl. ...

Kompresorja P110 in P165 se od kompresorja P220 razlikujeta po številu valjev. Dvižna višina plošč sesalnih ventilov za amonijakove kompresorje je 1,3-1,6 mm, za kompresorje, ki delujejo na freon - 2,2-2,5 mm.

riž. ... Shema cilindra vodoravnega kompresorja z dvojnim delovanjem:

1 - sesalni ventili;

2 - sesalna cev; 3 - bat;

4 - škatla za polnjenje; 5 - zaloga; 6 - izpustni ventili; 7 - cilinder; 8 - izpustna cev

Amoniak in nizkotemperaturni freonski kompresorji imajo vodno hlajene jeklenke.

Kompresorji te serije imajo regulacijo hladilne zmogljivosti s pritiskom na plošče sesalnih ventilov. Razlika med tlaki bata R Za -R O ne sme presegati 1,7 MPa, temperatura izpusta pa je -160 ° C.

Križni kompresorji. Kompresorji s standardnimi hladilnimi zmogljivostmi nad 465 kW (400 tisoč kcal / h) so vodoravni križni kompresorji, dvojno delujoči. Diagram cilindra takšnega kompresorja je prikazan na sl. ... Stiskanje poteka izmenično z obeh strani bata, smer gibanja sredstva v cilindru pa se spremeni.

Križni kompresorji so dvo- in štirivaljni, gnani iz skupne gredi in z nasprotnim gibanjem bata (nasprotno). Cilindri nasprotnega kompresorja so nameščeni na obeh straneh gredi, kar zagotavlja boljše ravnovesje vztrajnostnih sil.

riž. ... Boxer kompresor AO600:

1 - cilinder; 2 - bat; 3-žleza; 4 - zaloga; 5-križna glava; b - ojnica;

7 - ročična gred; 8 - postelja.

Boxer kompresor AO600 (slika) je dvovaljni, s standardno hladilno zmogljivostjo 670 kW (575 tisoč kcal / h) pri hitrosti gredi 8,5 s -1 (500 vrt / min). Litoželezno lito ogrodje (podnožje) kompresorja, ki z dvema prečnima krakoma stoji na temelju, je privijačeno. Nosilne školjke gredi so nameščene v stenah okvirja. Gred je dvokolebna, triležajna, jeklena, kovana, z litoželeznimi protiutežmi. Kompresor poganja sinhroni elektromotor posebne izvedbe, katerega rotor je nameščen na konzoli ročične gredi. Na drugi strani gredi je mehanizem za ročno obračanje gredi.

Jeklene ojnice, žigosane. Glava gonilke je razcepljena z jeklenim vložkom, vlitim v babit. Enodelna križna glava z bimetalnim vložkom (prekrivka iz jekla in brona). Jekleno ohišje križne glave z odstranljivimi drsniki in podložki. Jekleni drsniki z ulivanjem babbita. Steblo križne glave je privito (glej sliko), bat pa je povezan z matico (glej sliko 26). Disk jekleni bati

ali litega železa s tremi O-obročki

in z babbit pasovi na dnu. Jeklenke iz litega železa, z vodnim hladilnim plaščem v izpustnem delu. Izvrtina 270 mm, hod 220 mm. Ventili so trakovi, samovzmetni, radialno nameščeni v cilindru. Večkomorno oljno tesnilo z razcepnimi obroči iz aluminijeve zlitine in predtesnilom s kovinskimi in fluoroplastičnimi tornimi obroči se nahaja v sprednjem pokrovu cilindra za tesnjenje palice (glej sliko).

Gonilni mehanizem kompresorja se maže iz posebne enote z zobniško črpalko. Olje pod tlakom 0,05-0,15 MPa se skozi fini filter in hladilnik olja dovaja do drgnih delov (glavni ležaji, ležaji ojnice in križne glave, drsniki križne glave). Izrabljeno olje steče najprej v ohišje ročične gredi, nato pa v oljno korito, od koder ga ponovno (skozi filtre) odvaja zobniška črpalka. Za mazanje valjev in oljnih tesnil se uporablja mazalna črpalka z več bati. Uporabljeno olje se ne vrača v mazalko. Ta črpalka je ročno napolnjena z oljem. Mazalec in zobniška črpalka poganjata posamezni elektromotorji.

Boxer kompresorji se uporabljajo v kemični industriji, velikih živilskih podjetjih in hladilnikih. Zasnovani so za delovanje na amoniak, propan in etan.

Dvostopenjski kompresorji

Dvostopenjski kompresorji se uporabljajo v nizkotemperaturnih hladilnih enotah. Korak kompresije se izvaja v različni cilindri, v tem primeru je mogoče stopnje nizkega tlaka (LP) in visokega tlaka (HP) kombinirati v enem ohišju kompresorja ali izvesti ločeno. V slednjem primeru je za vsako tlačno stopnjo nameščen ločen enostopenjski kompresor.

riž. ... riž. ... Dvostopenjska kompresorska enota AD-90:

jaz- sesanje v kompresor RB90; II- vbrizgavanje v vmesno žilo; III- sesanje v kompresor P110; IV- vbrizgavanje kondenzatorja.

V dvostopenjski štirivaljni kompresorji z neposrednim tokom v obliki črke Y (DAU80, DAU50), obe stopnji stiskanja sta združeni v enem ohišju. Vsi štirje cilindri kompresorja imajo enak premer, od tega trije nizkotlačni in en visokotlačni. Isti premeri cilindrov v visokotlačnih in nizkotlačnih stopnjah omogočajo popolno poenotenje mehanizma gibanja z enostopenjskimi kompresorji in s tem poenostavljajo njihovo proizvodnjo in delovanje, izboljšajo ravnotežje konstrukcije in lahko delujejo po enostopenjskih kompresorjih. shema stiskanja stopnje (z ustreznim preklopom).

Na podlagi tega principa sta bila zgrajena dvostopenjska kompresorja DAU50 (štirivaljni) in DAUU100 (osemvaljni) na osnovi enostopenjskih kompresorjev AU200 in AUU400 z zmogljivostjo 58 in 116 kW (50 in 100 tisoč kcal). / h), oziroma pri t 0 = - 40 °C in t Za= 35 °C.

Široko se uporabljajo dvostopenjske enote, sestavljene iz dveh enostopenjskih kompresorjev.

Rotacijski ali vijačni kompresorji se uporabljajo kot nizkotlačne stopnje v dvostopenjskih enotah srednje in velike hladilne zmogljivosti, batni kompresorji pa se uporabljajo kot visokotlačne stopnje.

Dvostopenjska enota AD-90 je prikazana na sl. 53. Struktura takšne enote vključuje rotacijski kompresor RB90 kot nizek (tlačni 2, P110 indirektni batni kompresor kot visokotlačna stopnja 1, navpični separator olja 3 Nizkotlačna stopnja ciklonskega tipa, navpični separator olja 4 visokotlačne stopnje s samodejnim vračanjem olja v ohišje kompresorja preko plavajoče naprave, instrumentne plošče 5 stopnje nizkega tlaka in 6 visokotlačne stopnje, instrumenti 7 nadzor in nadzor, avtomatske zaščitne naprave, ventili in sinhroni motorji 8 in 9 za pogon kompresorjev skozi sklopke z elastičnimi elementi. Oprema je nameščena na skupnem okvirju 10. Hladilna zmogljivost enote AD-90 NO kW (95.000 kcal / h) pri t = - 40 ° C, moč elektromotorjev nizkotlačne stopnje je 40 kW, visokotlačne stopnje pa 75 kW. Enota je zasnovana za delovanje v stacionarnih nizkotemperaturnih hladilnih enotah z amoniakom.

V dvostopenjskih nasprotnih kompresorjih (tipa DAO in DAON) so cilindri nizke in visok pritisk imajo različne premere in ustrezno tesnjenje. Visokotlačni cilinder je vodno hlajen.

Stopnična kompresija se izvaja tudi v kompresorju s stopenjskim (diferencialnim) batom. Vendar pa velika masa bata in nezadostna gostota med kompresijskimi stopnjami omejujeta uporabo takšnih konstrukcij. Kompresorji z diferencialnimi bati se uporabljajo samo za delovanje na ogljikov dioksid CO2, ki ima veliko volumetrično hladilno zmogljivost, kar vodi do majhnih dimenzij cilindra in bata, v nekaterih primerih pa za delovanje na amoniak, na primer v zgornji stopnji kaskadnega hladilnega stroja, ki proizvaja suh led.

ROTACIJSKI KOMPRESORJI

Glavni elementi rotacijskih kompresorjev so stacionarni cilinder, bat ali rotor, premična rezila.

Obstajajo kompresorji z vrtljivim rotorjem in rezilom, ki se nahajajo v reži cilindra (slika A), ter z vrtljivim rotorjem in rezili, ki se nahajajo v njegovih režah (slika B). V kompresorju z vrtečim se rotorjem se ta vrti okoli osi valja, ki je ekscentrična glede na os rotorja, pri kompresorju z vrtečim se rotorjem pa se vrti okoli svoje osi, ki je premaknjena glede na na os cilindra.

riž. ... Diagrami rotacijskega kompresorja:

a - z kotalnim rotorjem; b - z vrtečim se rotorjem.

Kompresija v rotacijskem kompresorju temelji na zmanjšanju prostornine, zaprte med notranjo površino valja, zunanjo površino rotorja in lopaticami.

Pri kompresorjih, ki delujejo po prvi shemi (glej sliko A), ko se gred vrti 4 rotor 2 se valja po notranji površini valja 1. Ko je rotor s svojo podolgovato stranjo obrnjen proti rezilu 3, se pogrezne v reže in v jeklenki nastane ena votlina v obliki polmeseca, napolnjena s hlapi hladilnega sredstva. Takoj, ko rotor preide skozi sesalno odprtino 5, v cilindru nastaneta dve votlini, ločeni z rezilom 3, ki ga potisne proti cilindru in ga pritisne na rotor z vzmetjo 7. Prostornina votline pred rotorjem (v smeri gibanja) se ob gibanju zmanjšuje, hlapi hladilnega sredstva pa se stisnejo.

Ko tlak v kompresijski komori naraste nad tlakom v kondenzatorju, se izpustni ventil 8 se odpre in stisnjeni hlapi bodo tekli skozi injekcijsko cev 6 v kondenzator. V tem času se poveča prostornina sesalne votline za rotorjem. Freonski hlapi iz uparjalnika skozi sesalno cev in skozi luknjo 5 sesana v votlino cilindra (v kompresorju ni sesalnega ventila). Sesanje se bo končalo, ko se lopatica ponovno skrije v režo in je celotna prostornina cilindra napolnjena s sesano paro. Z nadaljnjim premikanjem rotorja se bo sesalna votlina spremenila v kompresijsko votlino, za rotorjem pa se bo pojavila nova sesalna votlina, ločena od kompresijske votline s štrlečim rezilom 3.

Kompresorji z valjastim rotorjem so hermetično zaprti, so del majhnih agregiranih strojev, ki delujejo na freonu.

Na sl. ... Hladilna zmogljivost 405 W (350 kcal / h) pri hitrosti 25 s -1. Premer cilindra 55 mm, višina 33 mm, ekscentričnost 3,5 mm.

riž. ... Hermetični rotacijski kompresor FGrO, 35 ~ 1A,

Kompresor z elektromotorjem v zaprtem ohišju 13, gred 4 navpična, ekscentrična. Na ekscentrični gredi 1 je nameščen rotor-bat 3, valjanje po notranji površini cilindra 2. Rezilo 5, ki se nahaja v cilindru, je pritisnjeno na rotor z vzmetjo. Cilinder ima dno 6 in zgornjih 7 končnih pokrovčkov. Do zgornjega konca gredi 4 nameščen rotor 9 elektromotorja, stator je vtisnjen v žigosano steklo 10, na katerega je s tremi vijaki pritrjen sam kompresor. Pomlad 14, počiva na dnu ohišja 13, pritisne kompresor in skodelico s statorjem na zgornjo polovico ohišja. Dno ohišja je napolnjeno z oljem. Olje priteka do drgnih delov skozi izvrtine v jašku in spiralne utore na površini jaška. Na vhodu v oljno črpalko je filter 15.

Para skozi sesalni zaporni ventil 11 najprej vstopi v ohišje, ohladi elektromotor, nato pa jo kompresor sesa skozi cev. 8. Stisnjena para skozi izpustni ventil 16 (lamelna konzola), ki se nahaja v spodnjem pokrovu cilindra, poteka skozi spiralno cev do zunanje odvodne cevi 12.

Hermetično zaprti rotacijski poenoteni kompresorji imajo hladilno zmogljivost 250-600 W.

riž. ... riž. ... Rotacijski večploščni pospeševalni kompresor RAB300,

Veliki rotacijski večkrilni kompresorji z vrtečim se rotorjem delujejo po shemi, prikazani na sl. , b. Uporabljajo se kot pospeševalni kompresorji v dvostopenjskih kompresijskih shemah za naprave za amoniak. Pospeševalni kompresorji delujejo pri majhnem padcu tlaka (ne več kot 0,28 MPa).

Rotacijski amoniak večploščni pospeševalni kompresor RAB90, RAB150, RAB300 (slika) in RAB600 so del dvostopenjskih enot. Njihova hladilna zmogljivost je 110, 175, 350, 700 kW (95, 150, 300, 600 tisoč kcal / h) pri vrelišču -40 ° C in temperaturi kondenzacije 30 ° C.

Cilinder 2 in končni pokrovi kompresorja (glej sliko) so z vodnim plaščem. Rotor iz litega železa 7 je pritisnjen na jekleno gred 5. Utori za plošče so rezkani po celotni dolžini rotorja. Plošča 6 asbotekstolit. Ko se rotor vrti pod delovanjem centrifugalnih sil, se plošče pritisnejo na notranjo površino cilindra, zaradi česar nastanejo komore, katerih prostornina se nenehno spreminja. Radialni valjčni ležaji se nahajajo v končnih pokrovih /. Polnilna škatla 4 grafitno jeklo z oljnim tesnilom. Polnilnik se skozi rezervoar napolni z oljem 3, pritrjena na telo. Rezervoar ima kontrolno steklo za spremljanje nivoja olja.

Para se vsesa in črpa skozi okna v ohišju. V kompresorju ni ventilov. Nameščen na izpustni strani povratni ventil preprečevanje prelivanja pare iz izpustnega cevovoda v kompresor, ko se ta ustavi.

Kompresor se maže z večbatno črpalko (mazalko), ki jo poganja jermenski pogon iz gredi kompresorja. Kompresor in elektromotor sta nameščena na skupnem okvirju, kompresor je neposredno gnan.

Značilnosti rotacijskih kompresorjev - preprostost zasnove, odsotnost batnih delov (z izjemo rezil), pa tudi sesalnih ventilov (za velike kompresorje in izpustne), nepomemben mrtvi prostor. Pomanjkljivost teh kompresorjev je omejen končni tlak, saj je praktično težko zagotoviti potrebno gostoto med končnimi površinami valjev in vrtečim se rotorjem ter med rezili in njihovo kontaktno površino.

Pri rotacijskih kompresorjih razmerje dovajanja λ je po velikosti blizu stopnjam pretoka v batnih kompresorjih z batnimi pomiki in indikatorjem učinkovitosti η jaz spodaj.

VIJAČNI KOMPRESORJI

Vijačni kompresorji so rotacijskega tipa. Strukturni diagram vijačnega kompresorja je prikazan na sl. ... Okvir 1 kompresor ima izvrtine, v katerih sta dva rotorja (vijaka) z zobato-vijačnimi rezili. Vodilni rotor 2 priključen na motor. Ima široke, konveksne zobe. Pogonski rotor 13 se poganja v vrtenje s pritiskom stisnjene pare.

riž. ... Shematski del vijačnega kompresorja.

Ima konkavne fine zobe. Gredi rotorja drži na določeni razdalji par sinhronizacijskih zobnikov 6 in 7. Gred je podprta z drsnimi ležaji 3 in potisni ležaj 5. Za zmanjšanje aksialne sile na glavnem rotorju je uravnovešeni bat 4. Rotorji kompresorjev so jekleni, enodelni kovani. Profili zob rotorja so izdelani tako, da se pri vrtenju zakotalijo, vendar ne pridejo v stik med seboj. Razdalja med profili vijakov je minimalna. To zahteva natančno rokovanje in montažo kompresorjev. Reža med rotorji je manjša od 1 mm, končna reža na tlačni strani je 0,1 mm, na sesalni strani je 0,5 mm, reža med rotorjem in valjastim delom telesa je 0,25 mm.

Para vstopi v vijačne votline rotorjev, ko komunicirajo s sesalnim priključkom, ki se nahaja na koncu ohišja. Ko so spiralne votline odrezane od sesalne odprtine, se para, ki se nahaja v delovni votlini kompresorja (med površinami votlin, pa tudi končnimi in cilindričnimi stenami ohišja), stisne, saj se zobje enega rotor, ko se vrti, vstopi v votline drugega in volumen pare se zmanjša. Na koncu stiskanja vdolbine s stisnjeno paro komunicirajo z vbrizgalnim priključkom, ki se nahaja na nasprotnem koncu ohišja, stisnjena para pa se potisne ven z zobmi rotorja, ki vstopajo v votline drugega rotorja. Prisotnost več votlin in njihova spiralna razporeditev na rotorjih zagotavljata neprekinjeno dovajanje stisnjene pare. Kompresor (glej sliko) ima razmerje med številom zob rotorjev 4-6, tj. e. pogonski rotor ima štiri zobe, gnani rotor pa šest. V kompresorju ni ventilov. Zmogljivost kompresorja je regulirana z drsnim ventilom 12. Tuljavo z matico 11 mešamo z valjčkom 8 in vijak 9. Ključ 10 preprečuje vrtenje tuljave. Pogon tuljave je lahko ročni, v avtomatskem načinu pa hidravlični ali električni. Ko se tuljava premika, se začetek stiskanja zakasne, saj je kompresijska votlina povezana s sesalno votlino, kar je enakovredno zmanjšanju premika kompresorja. Tuljava vam omogoča nastavitev zmogljivosti od 10 do 100%. Kompresor je napolnjen z oljem.

riž. ... Splošni pogled kompresorske enote 5BX-350 / 2,6a-IV:

1 - kovinsko-keramični filter za fino čiščenje olja; 2 - električni motor; 3 "- ščit za manometer;

4 - plinski filter; 5 - vijačni kompresor; 6 - vztrajnik za ročni nadzor delovanja;

7 - hladilnik olja; 8 - ločevalnik olja; 9 - oljna črpalka; 10-grobi filter; 11 - senzorska plošča; 12 - oljna posoda.

Vijačne kompresorje je mogoče izdelati brez mazanja delovne votline (suhe), saj se rotorji vrtijo, ne da bi se dotikali svojih površin. Vendar pa so v večini primerov izdelani z vbrizgavanjem olja v delovno votlino (napolnjeno z oljem). Pri takih kompresorjih se dosežejo višja kompresijska razmerja, saj olje tesni reže med rotorji in odstranjuje toploto. Slednje odpravlja potrebo po vodnem hlajenju ohišja.

Prednosti vijačnih kompresorjev so manjše dimenzije in teža v primerjavi z batnimi in rotacijskimi kompresorji, uravnotežena zasnova zaradi odsotnosti delov z premičnim gibanjem, visoka učinkovitost zaradi odsotnosti ventilov in trenja v delovni votlini, zanesljivost delovanja. Pomanjkljivosti kompresorjev so visoka raven hrupa, visoka hitrost vrtenja vijakov, precej okoren sistem mazanja.

V naši državi je bilo razvitih več vijačnih kompresorjev z zmogljivostjo 400-1600 kW za delovanje na amoniak in R22. Zasnovani so za delovanje tako v enostopenjskih hladilnih strojih kot v dvostopenjskih hladilnikih kot pospeševalni (pospeševalni) kompresor.

Splošni pogled na enoto 5BX-350 / 2,6a-IV z vijačnim kompresorjem je prikazan na sl. ... Oznaka blagovne znamke; številka pred črkami 5 - osnovna številka kompresorja, B - vijak, X - hlajenje, 350 - hladilna zmogljivost v tisoč kcal / h v standardnem načinu, 2,6 - kompresijsko razmerje in - amoniak, IV - ojačevalnik. Kompresor je vijačni, napolnjen z oljem, ki ga poganja elektromotor preko elastične sklopke, s hitrostjo vrtenja 49 s -1. Zmogljivost kompresorja uravnavamo s premično tuljavo, ki je namenjena tudi razkladanju ob prvem zagonu. Ohišje kompresorja je izdelano iz posebnega litega železa. Sesalni priključek je na vrhu, izpust pa na dnu. Rotorji iz jekla so nameščeni v ležajih. Aksialne sile, ki delujejo na rotorje, prevzamejo kotni kontaktni ležaji.

Kompresor 5 in električni motor 2 nameščen na vodoravnem separatorju olja 8, ki je nameščen s pomočjo tac na temelj. Pod oljnim separatorjem je oljna posoda 12, in dva cevna hladilnika olja sta pritrjena na nosilne nosilce 7. Črpalka 9 saj olje poganja lasten elektromotor. Hladilna zmogljivost vijačnega podajalnika pri t O= -40 °C 180 kW. Vijačni kompresorji za dvig tlaka so zasnovani za diferenčne tlake R n - R sonce do 0,5 MPa≈5 kgf / cm 2.

Vijačni kompresorji, ki delujejo v enostopenjskih hladilnikih, so zasnovani za diferenčne tlake R n - R sonce do 1,7 MPa≈17 kgf / cm 2. V enotah s takšnim kompresorjem sta nameščena dva ločevalnika olja - vodoravna in navpična. Vijačne kompresorske enote so zasnovane za pomorske in stacionarne instalacije.

TURBOPOLNILNIKI

Turbokompresorji se uporabljajo v hladilnih strojih z velikimi hladilnimi zmogljivostmi in relativno nizkimi končnimi tlaki.

Stiskanje hlapov hladilnega sredstva v turbopolnilniku temelji na ustvarjanju centrifugalne sile med hitrim vrtenjem rotorja in na pretvorbi kinetične energije, pridobljene na lopatici rotorja. 3 (sl.), do potenciala v difuzorju 4. Rotor, nameščen na gredi 1, se nahaja v zaprtem ohišju 2. Ko se rotor vrti, se hlapi hladilnega sredstva sesajo v lopatice rotorja 3 s strani gredi. Pri premikanju vzdolž rezila para pridobi visoko hitrost gibanja in se pod delovanjem centrifugalne sile usmeri iz rezila v difuzor 4, kjer se zaradi povečanja pretočne površine zmanjša hitrost pare in poveča tlak. Tlak, pridobljen na izstopu iz enega kolesa, je pogosto nezadosten, nato se para usmeri vzdolž vzvratne vodilne lopatice 5 do drugega kolesa in po potrebi zaporedno prehaja skozi vrsto koles. Vsak rotor je stopnja stiskanja. Število koles (stopenj stiskanja) je odvisno od načina delovanja hladilne enote in s tem od kompresijskega razmerja R Za /R O , in tudi o lastnostih hladilnega sredstva.

Varčno delovanje turbopolnilnika je možno le pri velikih količinah krožeče pare. V tem primeru izgube zaradi notranjega prelivanja med rotorji in ohišjem ter trenje koles z rezili v parnem prostoru malo vplivajo na učinkovitost kompresorja. Zato se turbopolnilniki uporabljajo z velikimi količinami krožečega hladilnega sredstva in s tem z visoko hladilno zmogljivostjo. Za vsako hladilno sredstvo obstaja meja hladilne zmogljivosti, pod katero je turbopolnilnik konstrukcijsko neizvedljiv ali negospodaren.

riž. ... Shema rotorja turbopolnilnika.

Hladilna sredstva za turbopolnilnike morajo izpolnjevati ne le splošne, ampak tudi posebne zahteve:

imajo veliko molekulsko maso, ki določa znatno količino kinetične energije, pridobljene na enem rotorju, in s tem znatno kompresijsko razmerje, zaradi česar se zmanjša število stopenj stiskanja;

imajo nizko volumetrično hladilno zmogljivost, kar zagotavlja veliko količino krožečega hladilnega sredstva z relativno majhno hladilno zmogljivostjo kompresorja.

Freoni v večji meri izpolnjujejo te zahteve.

Pri uporabi R11 je delovanje turbopolnilnika precej ekonomično pri standardni hladilni moči 230 kW in več, pri R142 - nad 700 kW in pri R12 - nad 1400 kW. Število stopenj stiskanja v teh pogojih je 2-3. Pri amoniakovih turbopolnilnikih je mejna hladilna zmogljivost 1750 kW, število stopenj pa je veliko večje (10-15). To je posledica dejstva, da ima amoniak veliko volumetrično hladilno zmogljivost in nizko molekulsko maso (17,03). V amoniakovih turbokompresorjih so rotorja pogosto nameščena ne v enem, temveč v dveh ali treh ločenih ohišjih, saj glede na pogoje vibracij kolesa v eno ohišje ni mogoče postaviti več kot 6-7 stopenj. Pri turbopolnilnikih z dvema in tremi ohišji so pogosto nameščene 2-3 stopnje v vsakem primeru. Amoniaki turbopolnilniki se pogosto uporabljajo kot pospeševalni kompresorji.

Turbopolnilnik TKF348 (sl.) Ima hladilno moč 2,3 milijona W pri vrelišču R12-15 ° C in temperaturi kondenzacije 35 ° C. Vsako kolo kompresorja je stopnja stiskanja.

V primeru 2 kompresor ima tri rotorje z rezili 3, nameščena na ravno gred 1. Gred je nameščena na drsne ležaje z polnilom iz babita. Poleg tega je na strani sesalne cevi nameščen kotni kontaktni ležaj. 14 in na nasprotni strani - radialno 10. Za zmanjšanje aksialne sile na kotnem kontaktnem ležaju je na gred nameščen razbremenilni bat (du-mis). 9. Konec gredi, ki štrli iz ohišja, je zatesnjen z dvostranskim grafitno jeklenim uvodom 11 ... Grafitni obroči so ohlapno nameščeni na gredi in vpeti med premičnimi in stacionarnimi obroči, zaradi česar se vrtijo z nižjo hitrostjo kot gred. Za zmanjšanje pretoka hladilnega sredstva vzdolž gredi so urejeni labirinti z režami 7. Ležaji in oljno tesnilo se mažejo iz posebne enote, ki jo sestavljajo rezervoar za olje, oljna črpalka, hladilnik olja, filtri in kombinirani ventil zasnovan za uravnavanje tlaka olja v sistemu.

riž. ... Turbo polnilnik TKF348.

Turbo polnilnik je dobro uravnotežen in deluje pri visokih vrtljajih in visoki obodni vrtilni frekvenci koles. Kolesa kompresorja so izdelana iz zlitine visoke trdnosti, ki zagotavlja ustrezno varnost pri visokih obodnih hitrostih. Turbopolnilnik poganja sinhroni elektromotor preko multiplikatorja, ki je zasnovan za povečanje hitrosti s 50 na 115 s -1.

Hlapi hladilnega sredstva vstopajo v kompresor skozi sesalno cev 13 in ko se rotorji vrtijo, se prisesajo na rezila 3 prvo (levo) kolo s strani gredi. Iz lopatic para vstopi v difuzor brez lopatic 4, kjer se zaradi povečanja pretočne površine zmanjša hitrost pare in poveča tlak. Za pridobitev zahtevanega kompresijskega razmerja R Za /R 0 hlapi iz difuzorja prvega kolesa vstopijo v rezila naslednjega na vzvratni vodilni lopatici 5. Od zadnjega (tretjega) kolesa hlapi prehajajo v izhodno napravo - polž 8. Na sesalni strani kompresorja je nameščena naprava za regulacijo dovoda 12. Z obračanjem lopatic tega aparata je mogoče spreminjati pretočno površino in vzdrževati stalen začetni tlak pri različnih načinih delovanja hladilne enote (zadušitev pare pri sesanju). Zmogljivost hlajenja je nastavljiva od 100 do 50%. Pred drugim kolesom je vmesno sesanje pare s kompresorjem (dovod v kompresor pare vmesnega tlaka) skozi kanal 6.

Turbopolnilniki imajo naslednje prednosti pred batnimi: uravnoteženost in kompaktnost stroja zaradi odsotnosti spremenljivih vztrajnih sil, odsotnost ventilov, katerih upor je treba premagati pri batnih strojih, odsotnost nevarnosti vodnega kladiva, majhen odtis in teža stroja, odsotnost notranjega mazanja, ki izključuje vdor olja v toplotne izmenjevalce (uparjalnik in kondenzator).

Slabosti vključujejo potrebo po namestitvi multiplikatorja, sinhronega elektromotorja, ločene enote za mazanje.

Turbopolnilniki se uporabljajo v velikih kemičnih in naftnih industrijah, pa tudi v velikih klimatskih napravah.

Najpomembnejši parametri, od katerih je odvisna moč izbrane hladilne enote, so naslednji:

• prostornina hladilnika
• temperatura komore
• temperaturo okolje
• debelina stene komore
• hitrost posodobitve izdelka v fotoaparatu

Najprej je moč enote odvisna od prostornina hladilne komore- večja kot je prostornina, tem več moči.
Postava hladilne enote Ariada za hladilne komore predstavljajo tako monobloki kot split sistemi, ki delujejo v dva temperaturna načina:

• Srednjetemperaturni monobloki - AMS in split sistemi - KMS, vzdržujte temperaturo v komori + 5 ... -5 ° C.
• Nizkotemperaturni monobloki - ALS in split sistemi - KLS z delovno temperaturo -18 °C.

Pri srednjetemperaturnem načinu delovanja (+ 5 ... -5 ° C) se shranjuje večina živil, kot so zelenjava, sadje, klobase, siri, pijače, mleko. Pri nizkih temperaturnih pogojih (-15 ... -20 ° C) se hranijo zamrznjeno meso, ribe, sladoled.
Sobna temperatura zelo pomembno vpliva na izbiro hladilne enote. V večini primerov se giblje od +20 do +40 ° C. Nepravilna določitev zunanje temperature lahko privede do izbire enote z majhno močjo, kar lahko posledično povzroči zmanjšanje roka uporabnosti izdelkov ali celo kvarjenje.
Seveda so stene debeline 100 mm pomembne za nizkotemperaturne komore ali za komore z veliko prostornino 50-80 m3, v praksi pa ima večina komor debelina stene 80 mm.
Stopnja posodobitve izdelka v fotoaparatu je še posebej pomembno pri nizkotemperaturnih načinih, saj v trenutku vlaganja blaga v komoro pride do zvišanja temperature okolice v komori, ki je posledica višje temperature vloženega blaga in izgube hladu pri vrata se odprejo. Vse to lahko vpliva na izbiro hladilne enote. Standardni izračun hladilne enote temelji na 10-odstotni obnovi prostornine komore v enem dnevu.

Zahtevano hladilno enoto je mogoče natančno izbrati s pomočjo tabel proizvajalca hladilnih enot. Spodaj so na primer tabele za izbiro hladilnih enot Ariada za hladilne komore z debelino stene 80 mm.

Tabela "Izbor srednjetemperaturnih enot Ariada za hladilne komore različnih velikosti"

Tabela "Izbor nizkotemperaturnih hladilnih enot Ariada za komore različnih velikosti"

V njih so v navpičnih blokih navedeni temperaturni režimi za shranjevanje hrane, v vodoravnih blokih pa znamka hladilne enote in temperatura okolice. Na presečišču izbranih pogojev je navedena največja dovoljena prostornina hladilne komore z debelino stene 80 mm.
Na primer, imamo hladilno komoro Ariada KHN-14.9 s prostornino 14,9 m3.
Hrano moramo hraniti pri -18 °C.
Temperatura okolice + 30 ° C.
Glede na drugo tabelo potrebujemo bodisi monoblok ALS 220 bodisi split sistem KLS 220 z največjo dovoljeno prostornino komore 18 m3 pod danimi pogoji.

MINISTRSTVO ZA IZOBRAŽEVANJE IN ZNANOST UKRAJINE

DRŽAVNA UNIVERZA KHARKOV

HRANA IN TRGOVINA

oddelek hladilne opreme

Naselbinsko in grafično delo

na temo: »Izračun cikla enostopenjskega parnega hladilnega stroja,

določitev parametrov hladilnega sredstva.

Izbira kompresorja in kondenzatorja "

Končano: študent 3. letnika

gr. M- 17 FOTS

Moshnin E.S.

Preverjeno:

Petrenko E.V.

Harkov 2010

1. Naloga za RGR …………………………………………………………………………………… 3

2. Toplotni izračun …………………………………………………………………… 4

3. Izbira kompresorja hladilnega stroja …………………………………………… 7

4. Izbira KM elektromotorja …………………………………………… ... 8

5. Izbira kondenzatorja …………………………………………………………………… 9

6. Zaključek ……………………………………………………………………………. …… ..10

7. Dodatek (i-lgp diagram z integriranim ciklom enostopenjskega parnega hladilnika)

1. Naloga RGR

Izbira in izbira hladilne opreme (kompresor in kondenzator) za hladilno enoto z zmogljivostjo Q 0 = 2 kW s kroženjem vode. Hladilna enota služi komori prve stopnje dvostopenjskega zamrzovanja mesa v hladilniku mesne tovarne, ki se nahaja v mestu Kamensk-Podolsk, pri čemer vzdržuje nastavljeno temperaturo zraka tn = - 12 ° C v hladilna komora se izvaja z uporabo hladilnih baterij.

Slika 1. Enostopenjski hladilni stroj, ki deluje po teoretičnem ciklu: a - diagram vezja(V - uparjalnik; VR - ločevalnik tekočine; RV - krmilni ventil (dušilni); PO - podhladilnik; KD - kondenzator; KM - kompresor); b - gradnja cikla v S - T diagramu; c - gradnja cikla v diagramu lgp-i.

2. Toplotni plačilo

Za način delovanja hladilne enote so značilne temperature vrelišča t o, kondenzacija t do, podhlajenje (tekoče hladilno sredstvo pred regulacijskim ventilom) t pas, sesanje (para na vhodu kompresorja) t sonce .

Pri določanju projektnih parametrov zunanjega zraka upoštevamo temperaturni režim poletnega obdobja.

Ocenjeni parametri zraka za mesto: Zaporožje

t c.p.- (poletna temperatura zraka) t c.p. = + 33 0 С ;

φ z.p... - (relativna vlažnost - poletje) φ z.p = 39 %.

Za i- v diagramu (Priloga 2) za vlažen zrak najdemo začetno vrednost entalpije, ki ustreza temperaturi zraka poletnega meseca in relativni vlažnosti zraka v tem mesecu, zato jaz = 67 kJ / kg .

Po tem določimo temperaturo z mokrim termometrom t m.t. = 22 0 Z, (prečkanje črte jaz = 64 kJ / kg, ki označuje vsebnost toplote v zraku, s črto φ = 100 %).

Temperatura povratne vode t w (voda, ki se dovaja v kondenzator) je vzeta za 3 ... 4 0 C višja od temperature mokrega termometra, zato sprejemam:

t w = t m.t. + 3 = 23 + 3 = 25 0 Z.

Na podlagi izhodnih podatkov, ob upoštevanju, da je kondenzator del hladilne enote, ki služi hladilni komori za zamrzovanje mesa in deluje na krožečo vodo, izberemo evaporativni kondenzator. Kondenzatorji te vrste imajo relativno nizek pretok krožeče vode, zato ni treba namestiti posebne naprave za hlajenje vode.

Določim način delovanja hladilnega stroja. Kot hladilno sredstvo jemljem amoniak.

Sprejemam vrelišče t o odvisno od sobne temperature in načina hlajenja. Pri hlajenju prostora s pomočjo hladilnih baterij se vrelišče hladilnega sredstva določi kot t o = t p - (7 ... 10) 0 С torej:

t o = t p - 10 = -12 - 10 = -22 0 С .

Za preprečitev mokrega delovanja kompresorja se hlapi hladilnega sredstva pred kompresorjem pregrejejo. Pri strojih, ki delujejo na amoniak, je zagotovljena varnost dela, ko se para pregreje 5 ... 15 0 С .

Merim temperaturo hlapov hladilnega sredstva pri 7 0 C nad vreliščem:

t c.c. = -22 + 7 = -15 0 С.

Temperatura kondenzacije za kondenzator izhlapevanja je določena v skladu z Dodatkom 3. Ob upoštevanju pogojev zunanjega zraka ( t s.p = +33 0 С , φ c.p. = 0,39) in gostoto toplotnega toka q F q F = 2000 W / m2, sprejemam temperaturo kondenzacije t k = + 37 0 С .

Temperaturo podhlajenja tekočega hladilnega sredstva vzamem pri 5 0 Z nad temperaturo krožeče vode:

t pas = 25 + 5 = 30 0 С .

Glede na dobljene temperature ( t o, t do, t sonce, t pas) zgradimo cikel enostopenjskega parnega stroja v diagramu lgp - i, postavimo oštevilčenje vozlišč po sl. 2

Slika 2. Izris cikla enostopenjskega parnega hladilnega stroja v diagramu lgr - i

Rezultati določanja parametrov hladilnega sredstva so zapisani v tabeli 1.

mizo 1

Parametri hladilnega sredstva v vozlišče točke

Številka točke	Opcije
		p, MPa	v, m 3 / kg	i, kJ/kg	s, kJ/kg K	stanje agent
						suha sat.para
						suha pregreta para
						pregreta para
						suha sat.para
						nasičena.tekočina
						per. tekočina
						vlaga nasičena para

Toplotni izračun enostopenjskega hladilnega stroja:

Specifična masna hladilna zmogljivost:

q 0 = i 1´ - i 4, = 1440-330 = 1110 (kJ/kg),

Specifična prostornina hladilne zmogljivosti:

q v = q 0 / v 1, = 1 110 /0.77 =1441 (kJ / m 3),

Specifično teoretično delo kompresije:

q int = i 2 - i 1, = 1 800 -1440= 360 (kJ/kg),

Toplota, ki jo 1 kg hladilnega sredstva prejme v kondenzatorju:

q к = i 2 - i 3 ", = 1 800 - 370=1 430 (kJ/kg),

Toplota, ki jo 1 kg hladilnega sredstva prejme v podhladilniku:

q na = i 3 "- i 3, = 370 - 330 = 40 (kJ/kg),

Toplota, ki jo prejme 1 kg hladilnega sredstva v kondenzatorju in podhladilniku:

q k + by = i 2 - і 3, = 1 800 - 330=1 470 (kJ/kg),

Toplotno ravnovesje hladilnega stroja:

q = q 0 + q int, = 1110 + 360 =1 470 (kJ/kg),

Teoretični koeficient hlajenja:

e = q 0 / q int, = 1 110 / 360= 3,1

Hladilni koeficient hladilnega stroja, ki deluje po obratnem Carnotovem ciklu pri enakih temperaturah vrelišča in kondenzacije:

e Za = T 0 / (T k - T 0) = (273-22) / ((273+ 33) - (273-22))= 4,2

3. Izbira kompresorja

Iz pogoja je znano, da Q 0 = 2 kW potem:

1. Izvezen masni pretok kompresorja:

G 0 = Q 0 / q 0, =2/ 1110 = 0, 0018 (kg/s),

2. Prostornina hlapov hladilnega sredstva, ki jo sesa kompresor hladilnega stroja:

V 0 = G 0 v 1, = 0,0018 · 0,8= 0,0014 (m 3 / s)

3. Izračunajte pretok kompresorja λ:

λ = λ s · λ´ w = 0, 64 0 0,8 = 0, 5

Izračun volumetričnega razmerja λ z ob upoštevanju dejstva, da je pri kompresorjih, ki delujejo na amoniak, relativni mrtvi prostor C = 0,045, ekspanzijski politropni eksponent (za amoniakove kompresorje m = 0,95 ... 1,1)

koeficient λ´ w ob upoštevanju volumetričnih izgub, ki nastanejo v kompresorju, izračunam po formuli:

λ´ w = T 0 / T do =251/ 310= 0,8

Pretok kompresorja preverimo po diagramu, ob upoštevanju

P = Pk / Ro (kompresijsko razmerje) P = 0,105 pri λ =0, 5.

4. Opisana prostornina:

V h = V 0 / λ, = 0,0014/ 0,5=0,0028 (m 3 / s)

Za to količino izberem kompresorsko enoto, to je 1A110-7-2.

Za končno izbiro bomo opravili izračun in izbor KM elektromotorja.

4. Izbira KM elektromotorja

1. Najprej določimo teoretično (adiabatsko) moč N T (v kW) kompresorja:

N t = G 0 q bh =0, 0018 · 360 = 0.64 kW.

2. Določite dejansko (nakazano) moč N i (kW) kompresorja:

N jaz = N T / η і , =0,64/ 0,79 = 0,8 kW.

Kazalnik učinkovitosti V povprečju sprejemam.

3. Izračunajmo efektivno moč KM :

N e = N jaz / η =0,8/ 0,87= 0,9 kW.

Glede na določeno efektivno moč Ne (v kW) na gredi kompresorja (v skladu z Dodatkom 5) sem na kompresor pobral elektromotor AOP 2-82-6 z rezervo moči 10 ... 15%. To ne velja za vgrajene elektromotorje, katerih moč je lahko bistveno manjša.

5. Izbira kondenzatorja

Za izbiro kondenzatorja za hladilni stroj morate najprej določiti toplotno obremenitev kondenzatorja Q k (v kW).

1. Dejanska toplotna obremenitev, ob upoštevanju izgub med stiskanjem, se določi s formulo:

Q k d = Q 0 + N i = 2 + 0,8 = 2,8 kw

Q k t = G 0 q k + n = 0,0018 · 1470= 2, 7 kW.

3. Ker Q k d > Q k t = 2,8 > 2,7 zato je toplotna obremenitev nižja od dejanske toplotne obremenitve.

Pri izračunu parametrov je bil sprejet hlapni kondenzator s specifičnim toplotnim tokom q F = 2000 W / m 2

Zahtevana površina površine za prenos toplote kondenzatorja:

F = Q k / q = 2,7 / 1 470 = 0,0018 m 2

V skladu z Dodatkom 6 sprejemam hlapni kondenzator IK-90 s površino glavnega dela 75 m 2, zato sprejmem za vgradnjo dva taka odseka s skupno površino 150 m 2

6. Zaključek

Pri izračunu načina delovanja hladilnega stroja in izbiri hladilne opreme zanj sem osvojil osnove in načela delovanja hladilne naprave za zamrzovanje mesa. Iz začetnih podatkov (temperatura zraka in relativna vlažnost) sem se naučil poiskati in izračunati temperature: vrelišče, kondenzacija, sesanje in podhladitev. In vnesite te vrednosti, ki označujejo parametre in agregatno stanje hladilnega sredstva (amoniaka) v diagramu lgp - i.

Prav tako sem se pri izvajanju RGR naučil pravilno in ekonomično izbirati potrebno opremo(kondenzator, kompresor in motor k njemu).

Pošljite svoje dobro delo v bazo znanja je preprosto. Uporabite spodnji obrazec

Dobro opravljeno na spletno mesto ">

Študenti, podiplomski študenti, mladi znanstveniki, ki uporabljajo bazo znanja pri študiju in delu, vam bodo zelo hvaležni.

Objavljeno na http://www.allbest.ru/

MINISTRSTVO ZA IZOBRAŽEVANJE REPUBLIKE BELORUSIJE

ZAVOD ZA IZOBRAŽEVANJE

DRŽAVNA TEHNIČNA UNIVERZA GOMEL PO IMENU P.O. SUHO

Fakulteta za energetiko

Katedra za industrijsko toplotno tehniko in ekologijo

TEČAJNI PROJEKT

po stopnji: "Industrijske naprave za prenos toplote in mase ter hladilne enote"

na temo: "Izračun hladilne enote "

Umetnik: študent gr. TE-51

Lyubich A.V.

Vodja: učitelj Ovsyannik A.V.

Gomel 2015

Vsebina

• Uvod
• Ločevalniki tekočin
• Separatorji olja
• Linearni sprejemniki
• Drenažni sprejemniki
• 6. Izračun toplotne izolacije
• Zaključek
• Bibliografija

Uvod

Cilj tečajnega projekta je pridobivanje projektantskih veščin za eno od industrijskih inštalacij toplotne tehnologije,

V tem predmetnem projektu je narejen izračun hladilne enote. Rezultat izračuna je izbira inštalacije in glavne opreme, izbor pomožne opreme, izbor gradbenega materiala in reševanje okoljskih vprašanj.

Hladilne naprave so kompleks strojev in naprav, namenjenih pridobivanju in vzdrževanju temperatur v ohlajenih predmetih, nižjih od temperature okolice. Hladilna enota je sestavljena iz hladilnega stroja, sistema za odvajanje kondenzacijske toplote in sistema za odvajanje toplote od hladnih porabnikov.

V hladilnih napravah, ki se uporabljajo v različnih panogah, so najbolj razširjeni parni kompresijski hladilni stroji. Absorpcijske hladilne stroje je priporočljivo uporabljati, kadar obstajajo sekundarni viri energije v obliki dimnih plinov, produktov zgorevanja, produktov tehnološke proizvodnje, odpadne pare z nizkimi parametri. .

Izvirnikpodatkov.

1. Mesto - Novgorod

2. Hladilna zmogljivost inštalacije ob upoštevanju izgub: Q o = 820 kW

3. Temperatura izstopa hladilne tekočine iz uparjalnika: t х2 = - 21 o C

4 Delovna tekočina (hladilno sredstvo) - amoniak (R717).

5. Vrsta hladilnega sistema - centraliziran z vmesnim hladilnim sredstvom.

6. Vodovod - obtočni.

1. Izračun cikla parne kompresijske enote

Projektna temperatura zunanjega zraka za mesto Samara je določena s povprečno mesečno temperaturo najbolj vročega meseca ob upoštevanju vpliva najvišjih temperatur na danem območju:

(1)

Izračunana relativna vlažnost zunanjega zraka je določena z H- d

diagram za izračunano temperaturo in vsebnost vlage v zraku, določeno s povprečnimi mesečnimi vrednostmi parametrov zraka za najbolj vroč mesec - in.

Temperatura vode, ki vstopa v kondenzator, se določi glede na temperaturo zunanjega zraka: za sisteme oskrbe z reciklirano vodo

(2)

kje je zunanja temperatura na mokri žarnici (določena z H- d diagram za izračunano temperaturo in izračunano relativno vlažnost zunanjega zraka)

Temperatura izhodne vode kondenzatorja:

hladilna enota z recirkulacijo vode

kjer je segrevanje vode v kondenzatorju (o C), za vodoravno lupino in cev - to 4h5. sprejemamo.

Temperatura kondenzacije hlapov hladilnega sredstva:

Temperatura izhlapevanja hladilnega sredstva:

kjer je minimalna temperaturna razlika v uparjalnikih amoniaka. sprejemamo

Temperatura hladilne tekočine na izhodu iz uparjalnika (začetni podatki).

Temperatura podhlajenja tekočega hladilnega sredstva pred regulacijskim ventilom mora biti 3 ure 5 o C višja od temperature vode, ki vstopa v kondenzator:

Za preprečitev vdora tekočega hladilnega sredstva v jeklenke kompresorja je treba zagotoviti pregrevanje hlapov pri sesanju v kompresor za 5h15oC.

To pregrevanje je zagotovljeno v uparjalniku in v sesalnih ceveh zaradi zunanjih toplotnih tokov:

Cikel enostopenjskega parnega kompresijskega stroja gradimo v h-lgp in s-T diagramih. [Cm. Dodatek 1.2.]

Parametri točk so povzeti v tabeli 1.

Tabela 1.

					Država
					Suha nasičena para
					Pregreta para
					Pregreta para
					Suha nasičena para
					Nasičena tekočina
					Prehlajena tekočina
					Tekočina + para

2. Izračun in izbor glavne opreme hladilnega stroja

Za izračun in izbiro glavne opreme hladilnega stroja glede na hladilno zmogljivost inštalacije in parametrične točke cikla določimo vrsto in število kompresorjev ter toplotno moč aparata (uparjalnik in kondenzator).

Na podlagi toplotnega izračuna aparata izberemo vrsto in število uparjalnikov in kondenzatorjev.

Kompresor.

Specifična masna hladilna zmogljivost:

(8)

Posebno delo kompresorja:

(9)

Masni pretok hladilnega sredstva za zagotovitev določene hladilne zmogljivosti:

(10)

kjer je Q o = 820 kW - hladilna zmogljivost naprave.

Dejanski volumenski pretok hlapov, ki vstopajo v kompresor na enoto časa:

(11)

kjer je specifična prostornina izsesane pare (točka 1)

Prostornina, ki jo opisujejo bati na enoto časa:

(12)

kjer je razmerje dovoda kompresorja, določeno v skladu z grafom,

Glede na prostornino, ki jo opisujejo bati, izberemo kompresor tipa P220 s prostornino, ki jo opisujejo bati: s hitrostjo vrtenja 25 1 / s in porabo energije 79 kW.

Število kompresorjev:

(13)

kjer je teoretični volumetrični pretok enega kompresorja, ki je potna lastnost.

Za podjetje z neprekinjenim delovanjem zagotavljamo vgradnjo enega kompresorja v pripravljenosti iste vrste.

Dejanski volumetrični pretok kompresorjev:

(14)

Dejanski masni pretok hladilnega sredstva, ki kroži v inštalaciji s 6 nameščenimi kompresorji:

(15)

Teoretična (adiabatna) zmogljivost kompresije hlapov hladilnega sredstva v kompresorjih:

(16)

Indikator moči, ki jo porabijo kompresorji:

(17)

kjer je učinkovitost indikatorja, določena po grafu

Učinkovita moč (na gredi kompresorja):

(18)

- mehanska učinkovitost ob upoštevanju izgub zaradi trenja.

Za kompresorje s križnimi glavami Sprejmi

Električna energija, porabljena iz omrežja:

(19)

kje je učinkovitost prenosa.

- učinkovitost elektromotorja.

Uparjalnik.

Dejanska toplotna moč uparjalnika

(Dejanska hladilna zmogljivost kompresorjev)

(20)

Povprečna temperaturna razlika v uparjalniku:

(21)

kjer je temperatura hladilne tekočine na vstopu v

uparjalnik.

Za vodoravne cevne uparjalnike amoniaka, sprememba temperature hladilne tekočine. sprejemamo.

Glede na temperaturo zmrzovanja slanice CaCl 2 določimo koncentracijo raztopine po referenčnih podatkih, glede na koncentracijo in povprečno temperaturo hladilne tekočine pa fizikalne lastnosti vodne raztopine CaCl 2:

gostota:

Toplotna zmogljivost:

Volumetrični raztezni koeficient:

Toplotna prevodnost:

Kinematična viskoznost:

Približno izberemo vrednost koeficienta prenosa toplote:

... sprejemamo.

Gostota toplotnega toka:

(22)

Ko se hladilna tekočina premika s hitrostjo do 1,5 m / s, mora biti gostota toplotnega toka 2330 h 2900 W / m 2.

Površina izmenjevalnika toplote uparjalnika:

(23)

Izberemo uparjalnik 160ITG-2 kosov po površini. s površino izmenjave toplote vsak.

Skupna realna površina:

(24)

Preverjanje dejanske toplotne moči uparjalnika:

(25)

kje

Masni pretok krožeče hladilne tekočine (slanice):

(26)

kjer je toplotna zmogljivost hladilne tekočine.

kondenzator.

Dejanska toplotna moč kondenzatorja:

(27)

Povprečna temperaturna glava se določi:

(28)

V vodoravnih cevnih kondenzatorjih je 5h8 o C.

Gostota toplotnega toka:

(29)

Za vodoravne cevne kondenzatorje: pri hitrosti hladilne vode do 1,5 m/s. ... Površina za izmenjavo toplote kondenzatorja:

(30)

Izberemo kondenzator KTG-110 - 2 kos. vsak s površino za izmenjavo toplote.

(31)

Preverjanje dejanske toplotne moči:

(32)

kje

3. Izračun in izbor pomožne opreme

Ločevalniki tekočin

Število separatorjev tekočin v hladilnem sistemu je enako številu uparjalnikov. Izbira separatorja tekočine se izvede glede na premer parne cevi uparjalnika, nato pa se preveri s hitrostjo pare v separatorju tekočine, ki ne sme presegati 0,5 m/s.

(33)

kjer je dejanski masni pretok kompresorja, ki sesa paro iz enega separatorja tekočine.

je dejanski masni pretok hladilnega sredstva, ki kroži v napravi.

- specifična količina vsesane pare (točka 1)

- notranji premer telesa ločevalnika tekočine.

Za uparjalnik 160ITG premer odcepne cevi.

Vgradimo ločevalnike tekočin tipa 125ОЖ z -2 kos.

Separatorji olja

Izberemo ciklonski ločevalnik olja 100OMO glede na premer izpustne cevi kompresorja P-220 (premer odvodne cevi)

Premer ohišja. je premer izbrane posode.

Preverimo hitrost pare v posodi, ki ne sme presegati 1m/s

(34)

kjer je masni pretok hladilnega sredstva skozi separator olja (kompresor). - specifična količina vsesane pare (točka 2)

Odtočnica.

Izbira se izvede glede na zmogljivost hladilne enote. Za srednje inštalacije izberemo oljno korito tipa 300CM.

Linearni sprejemniki

Skupna zmogljivost linearnega sprejemnika za sisteme z vmesnim hladilnim sredstvom ne sme biti manjša od zmogljivosti amoniaka uparjalnikov, ko so sprejemniki napolnjeni s tekočim hladilnim sredstvom največ 80 % njihove zmogljivosti, ob upoštevanju 50 % delovanja sprejemnika polnjenje.

(35)

kjer je prostornina obročastega prostora uparjalnika. , je skupna zmogljivost uparjalnikov 160ITG v obročnem prostoru.

Z izbiro linearnih sprejemnikov tipa 5RV-2pc. DЧS = 1200×12 mm.

Drenažni sprejemniki

Zmogljivost odtočnega sprejemnika se določi glede na možnost sprejema tekočega hladilnega sredstva iz največjega aparata (uparjalnika), pri čemer se upošteva največje polnjenje, ki ne presega 40 % za navpične sprejemnike in 60 % za vodoravne.

(36)

kjer - za vodoravne sprejemnike.

- prostornina uparjalnika 160ITG v obročnem prostoru.

Izberemo drenažni sprejemnik tipa 2.5RD: DChS = 800Ch8 mm.

4. Izračun sistema za oskrbo z obtočno vodo

Izračun sistema oskrbe z obtočno vodo vključuje izbiro ventilatorskih hladilnih stolpov, izbiro obtočnih črpalk in določitev porabe energije za delovanje sistema.

Začetni podatki za izračun so:

toplotna moč hladilnega stolpa

zunanja temperatura in vlažnost

(37)

kje

Enačba toplotne bilance za hladilni stolp:

(38)

kje

- masni pretok ohlajene vode, kg / s

- toplotna zmogljivost vode

- volumetrični pretok zraka skozi hladilni stolp, m 3 / s

- gostota zraka, kg / m 3

- entalpija zraka na vstopu in izstopu iz hladilnega stolpa, kJ / kg

- temperatura vode, ki izstopa iz hladilnega stolpa (enaka temperaturi vode, ki vstopa v kompresor).

- temperatura vode, ki vstopa v hladilni stolp (enaka temperaturi vode, ki izstopa iz kompresorja).

Toplotna moč hladilnega stolpa je določena z:

(39)

kjer je dejanska toplotna moč kondenzatorjev. [str.2.14]

- toplotna moč, ki jo voda odstrani pri hlajenju kompresorjev.

(40)

kjer je masni pretok vode skozi kompresor tipa P-220. Število kompresorjev - 7. - izstopna temperatura kompresorja. - temperatura vode, ki vstopa v kompresor.

Iz enačbe toplotne bilance določimo masni pretok ohlajene vode skozi hladilni stolp:

(41)

Masni pretok ohlajene vode skozi kondenzator:

(42)

Hladilni stolp je izbran glede na zahtevano površino prečnega prereza:

(43)

kjer je gostota toplotnega toka (specifična toplotna obremenitev) hladilnega stolpa, določena z

sprejemamo

Glede na površino prečnega prereza hladilnega stolpa izberemo hladilni stolp tipa GPV-320 - s površino preseka v količini

(44)

Tehnične značilnosti hladilnega stolpa:

Ogrevalna moč pri: 372,2 kW

Površina prečnega prereza hladilnega stolpa: 6,5 m2

Poraba ohlajene vode: 17,76 kg / s

Poraba zraka: 16,90 m 3 / s

Prostornina rezervoarja: 1,5 m 3

Moč motorja ventilatorja: 6,4 kW

Hitrost vrtenja: 12 s -1

Dimenzije hladilnega stolpa

v načrtu: 2212CH3540 (mm)

višina: 2485 mm

Teža: 2006 kg

5. Izbira črpalk za sisteme oskrbe z obtočno vodo in hladilni krog

Izbira črpalk se izvede glede na volumenski pretok tekočine, ki kroži v krogu.

(45)

kjer je skupna toplotna moč toplotnih izmenjevalnikov (uparjalnikov ali kondenzatorjev), kW, je toplotna zmogljivost tekočine, kJ / (kg o C), je gostota tekočine, kg / m 3 , je sprememba temperature tekočine v uparjalniku ali kondenzatorju.

Volumetrični pretok krožeče vode pri hlajenju kondenzatorjev:

(46)

kjer je dejanska toplotna moč kondenzatorjev; - toplotna zmogljivost vode; - gostota vode; - sprememba temperature vode v kondenzatorju.

Ker smo po izračunu vgradili 4 hladilne stolpe, vgrajujemo 4 delujoče črpalke in eno rezervno črpalko enake moči.

Volumetrični pretok vode z eno črpalko:

(47)

Izberemo vrsto črpalke - 4K-18a - 4 kos. (+1 rezerva)

Tehnične specifikacije:

Volumetrični pretok: 19,4 l / s (0,0194 m3 / s)

Skupna višina, ki jo razvije črpalka: 18 m. Umetnost. (176,58 kPa)

Učinkovitost črpalke: 0,7

Moč elektromotorja: 5,5 kW

Hitrost vrtenja: 2900 vrt/min

(48)

(49)

kje je izkoristek pogona;

- učinkovitost motorja;

Volumenski pretok krožeče hladilne tekočine (slanice) v uparjalnikih:

(50)

kjer je toplotna zmogljivost hladilne tekočine;

- gostota hladilne tekočine;

- temperatura izstopa hladilne tekočine iz uparjalnika;

(glej str. 2.15) - dejanska toplotna moč uparjalnika.

Z izbiro črpalke tipa 6K-8a - 2 kos. (+1 rezerva)

Tehnične specifikacije:

Volumetrični pretok: 38,9 l / s (0,0389 m3 / s)

Skupna višina, ki jo razvije črpalka: 28,5 m. Umetnost. (279,6 kPa)

Učinkovitost črpalke: 0,75

Moč elektromotorja: 22 kW

Hitrost vrtenja: 1450 vrt/min

Moč na gredi črpalke pri glavi, ki je enaka upornosti vezja, bo:

(51)

Moč, ki jo porabi motor črpalke:

(52)

kje je izkoristek pogona;

- učinkovitost motorja.

6. Izračun toplotne izolacije

Za zmanjšanje toplotnih dobičkov iz okolja in povečanje učinkovitosti hladilne enote so oprema in cevovodi, ki delujejo pri temperaturah pod temperaturo okolice, pokriti s toplotno izolacijo. V obravnavani hladilni enoti so podvrženi toplotni izolaciji.

1) uparjalniki;

2) ločevalniki tekočin;

3) odtočni sprejemnik;

4) sesalni cevovodi, armature in krog hladilnega sredstva.

Izračun se izvede za površine, ki se nahajajo na prostem pri in za površine, ki se nahajajo v zaprtih prostorih na

Izračun toplotne izolacije uparjalnika

Ko je uparjalnik na prostem.

(53)

kjer je zunanji premer lupine uparjalnika. - razmerje zunanjega premera izolacijske plasti do zunanjega premera uparjalnika.

Kje

(54),

kje

- toplotna prevodnost toplotnoizolacijske plasti materiala - preproge iz steklenih vlaken na sintetičnem vezivu GOST 10499-78, razred MS-35.

( 55)

kjer je upor prenosa toplote cilindričnih predmetov s premerom manj kot 2 metra, kjer je temperatura hladilnega sredstva v uparjalniku. - povprečna letna temperatura okolja za mesto Novgorod. - gostota toplotnega toka. - koeficient enak 1, z lokacijo izoliranih predmetov, tako na prostem kot v zaprtih prostorih.

Ko je uparjalnik v zaprtih prostorih:

Odpornost na prenos toplote:

( 56)

kjer je temperatura hladilnega sredstva v uparjalniku;

- temperatura zunanjega zraka v prostoru

Debelina izolacijske plasti:

(57), kjer

(58),

- koeficient prehoda toplote z zunanje površine izolacije.

Da bi preprečili kondenzacijo vlage iz zunanjega zraka naprej plast ohišja toplotna izolacija uparjalnika preverite debelino izolacijskega sloja za površino, ki se nahaja v prostoru.

(59)

kjer (60),

kjer je toplotna prevodnost toplotnoizolacijske plasti materiala - preproge iz steklenih vlaken na sintetičnem vezivu GOST 10499-78, razred MS-35. - koeficient prehoda toplote z zunanje površine izolacije. - temperatura zraka v zaprtih prostorih; - temperatura hladilnega sredstva v uparjalniku. - temperatura površine izolacijskega predmeta.

Temperaturna razlika pri relativni vlažnosti

Kot rezultat izračunov vzamemo največjo vrednost debeline izolacijske plasti, in sicer:

Izračun toplotne izolacije ločevalnika tekočin

Ko je ločevalnik tekočine na prostem:

Odpornost na prenos toplote:

( 61)

kjer je temperatura hladilnega sredstva, ki zapusti uparjalnik na hladilni tekočini;

- povprečna letna temperatura okolja

- gostota toplotnega toka

(62)

kjer je zunanji premer ohišja hladilne tekočine.

(63),

kjer je koeficient prehoda toplote z zunanje površine izolacije.

Ko se hladilna tekočina nahaja v prostoru:

Odpornost na prenos toplote:

( 64)

kjer je temperatura hladilne tekočine v hladilni tekočini;

- sobna temperatura

- gostota toplotnega toka.

Debelina toplotnoizolacijskega sloja hladilne tekočine:

(65)

kje

(66),

kjer je toplotna prevodnost toplotnoizolacijske plasti materiala - preproge iz steklenih vlaken na sintetičnem vezivu GOST 10499-78, razred MS-35. - koeficient prehoda toplote z zunanje površine izolacije.

Da preprečimo kondenzacijo vlage iz zunanjega zraka na pokrivnem sloju toplotne izolacije hladilne tekočine, preverimo debelino izolacijskega sloja za površino hladilne tekočine, ki se nahaja v prostoru, po formulah:

(67)

kjer (68),

- koeficient toplotnega prehoda pri izračunu izolacije ob preprečevanju kondenzacije vlage iz zunanjega zraka.

Kot rezultat izračunov vzamemo največjo vrednost debeline izolacije toplotnoizolacijske plasti separatorja tekočine.

Izračun toplotne izolacije odtočnega sprejemnika

Ko je sprejemnik na prostem.

Odpornost na prenos toplote:

( 69)

kjer je temperatura tekočega hladilnega sredstva v sprejemniku;

- povprečna letna temperatura OS v Novgorodu.

- gostota toplotnega toka na prostem

.

Debelina toplotnoizolacijskega sloja hladilne tekočine:

(70)

Kje je zunanji premer sprejemnika.

(71),

kjer je toplotna prevodnost toplotnoizolacijskega materiala - preproge iz steklenih vlaken na sintetičnem vezivu GOST 10499-78, razred MS-35. - koeficient prehoda toplote z zunanje površine izolacije na prostem.

Ko je sprejemnik v zaprtih prostorih:

Odpornost na prenos toplote:

( 72)

kjer je temperatura tekočega hladilnega sredstva v sprejemniku; - notranja temperatura. - gostota toplotnega toka v prostoru.

Debelina toplotnoizolacijskega sloja hladilne tekočine:

(73) kjer

(74)

kjer je koeficient prehoda toplote z zunanje površine izolacije v prostoru. ... Da preprečimo kondenzacijo vlage iz zunanjega zraka na pokrivnem sloju toplotne izolacije sprejemnika, preverimo debelino izolacijske plasti za površino sprejemnika, ki se nahaja v prostoru, po formulah:

(75)

kjer (76), B=0,6

kje je temperaturna razlika pri. - koeficient toplotnega prehoda pri izračunu izolacije ob preprečevanju kondenzacije vlage iz zunanjega zraka. Kot rezultat izračunov vzamemo največjo vrednost debeline izolacije toplotnoizolacijske plasti sprejemnika.

Izračun toplotne izolacije sesalnih cevovodov, armature hladilnega krogotoka

Ko se nahaja na prostem: - nazivni premer cevovodov.

Odpornost na prenos toplote:

( 77)

- temperatura vstopa hladilne tekočine v uparjalnik;

Debelina izolacijske plasti:

(78) kjer

(79),

kje

Izračunamo toplotno izolacijo cevovodov. Skozi katerega hladilna tekočina zapusti uparjalnik. Odpornost na prenos toplote:

( 79)

kjer je norma linearne gostote toplotnega toka, ko se nahaja na prostem. ...

je povprečna letna temperatura OS.

Debelina izolacijske plasti:

(80) kje

(81),

kjer je koeficient prehoda toplote z zunanje površine izolacije na prostem.

Izračunamo toplotno izolacijo cevovodov, po katerih hladilna tekočina vstopi v uparjalnik.

Odpornost na prenos toplote:

( 82)

kjer je norma linearne gostote toplotnega toka, ko se nahaja v prostoru. ...

- temperatura vstopa hladilne tekočine v uparjalnik;

- notranja temperatura.

Debelina izolacijske plasti:

(83) kjer

(84),

kje

Izračunamo toplotno izolacijo cevovodov. Skozi katerega hladilna tekočina zapusti uparjalnik.

Odpornost na prenos toplote:

( 85)

- temperatura hladilne tekočine na izhodu iz uparjalnika;

Debelina izolacijske plasti:

(86) kjer

(87),

kjer je koeficient prehoda toplote z zunanje površine izolacije v prostoru.

Debelina toplotnoizolacijske plasti cevovoda na vstopu v uparjalnik:

(88), kjer

(89),

kjer je temperatura hladilne tekočine na vstopu v uparjalnik;

- koeficient toplotne prehodnosti za preprečevanje kondenzacije.

(90)

kjer (91),

kjer je temperatura hladilne tekočine na izhodu iz uparjalnika;

Kot rezultat izračunov vzamemo najvišje vrednosti debeline izolacije toplotnoizolacijske plasti cevovodov: - za cevovod, skozi katerega hladilna tekočina vstopi v uparjalnik; - za cevovod, po katerem hladilna tekočina zapusti uparjalnik;

Ko se nahaja na prostem:

- nazivni premer sesalne cevi.

Izračunamo toplotno izolacijo sesalne cevi, skozi katero hladilno sredstvo zapusti uparjalnik.

Odpornost na prenos toplote:

( 79)

kjer je norma linearne gostote toplotnega toka, ko se nahaja na prostem. ...

je povprečna letna temperatura OS.

Debelina izolacijske plasti:

(80) kje

(81)

Pri postavljanju cevovodov v prostor:

Izračunamo toplotno izolacijo sesalnih cevovodov, po katerih hladilno sredstvo zapusti uparjalnik.

Odpornost na prenos toplote:

( 85)

kjer je norma linearne gostote toplotnega toka, ko se nahaja v prostoru. ...

- temperatura hladilnega sredstva na izhodu iz uparjalnika;

- temperatura zraka v prostoru.

Debelina izolacijske plasti:

(86) kjer

(87),

kjer je koeficient prehoda toplote z zunanje površine izolacije v prostoru.

Da preprečimo kondenzacijo vlage iz zunanjega zraka na pokrivnem sloju toplotne izolacije cevovodov s temperaturo pod temperaturo okolice, preverimo debelino izolacijskega sloja za površine cevovodov, ki se nahajajo v prostoru:

Debelina toplotnoizolacijske plasti cevovoda na izhodu iz uparjalnika:

(90)

kjer (91)

kjer je temperatura hladilnega sredstva na izhodu iz uparjalnika;

Kot rezultat izračunov vzamemo največje vrednosti debeline izolacije toplotnoizolacijske plasti sesalnih cevovodov: - za sesalno cev, skozi katero hladilno sredstvo zapusti uparjalnik;

Zaključek

V tem predmetnem projektu je bila izračunana parna kompresijska hladilna enota.

Izveden je bil izračun hladilnega cikla, hladilna oprema, izbrana je bila tudi glavna in pomožna oprema hladilne enote zahtevane zmogljivosti in drugi parametri.

Bibliografija

1. Ovsyannik A.V. Praktični vodnik za izvedbo predmetnega projekta za predmet "Industrijski prenos toplote in mase ter hladilne enote" za študente specialnosti T.01.02.00 "Toplotna energija". - GSTU, 2002.

2. Gradbena klimatologija in geofizika. SNiP 2.01.01 - 82.

3. Industrijska toplotna tehnika in toplotna tehnika: Priročnik. - Knjiga 4 / Pod skupno. ur. V.A. Grigorieva, V.M. Zorin. - M .: Energoatomizdat, 1991.

4. Roddatis K.F., Poltaretsky A.N. Priročnik za kotlovnice z nizkim izkoristkom. - M .: Energoatomizdat, 1989.

5. Sverdlov G.Z., Yavnel B.K. Tečajno in diplomsko načrtovanje hladilnih in klimatskih sistemov. - M .: Živilska industrija, 1978 .-- 264 str.

6. Toplotna izolacija opreme in cevovodov. SNiP 2.04.14 - 88.

7. Yavnel B.K. Tečajno in diplomsko načrtovanje hladilnih in klimatskih sistemov. - M .: Agropromizdat, 1989 .-- 223 str.

8. Vilner Ya.M., Kovalev Ya.T., Nekrasov B.B. Referenčni priročnik za hidravliko, hidravlične stroje in hidravlične pogone. Ed. B. B Nekrasov. Minsk, "Srednja šola", 1976.

Objavljeno na Allbest.ru

...

Podobni dokumenti

Izračun toplotnih tokov v hlajeni prostor in zahtevane zmogljivosti ladijske hladilne enote. Konstrukcija delovnega cikla hladilnega stroja, njegov toplotni izračun in izbira kompresorja. Zaporedje postavitve naprav za avtomatizacijo.

seminarska naloga dodana 25.12.2014


Pregled razvoja hladilne tehnike. Pogoji shranjevanja hrane. Izračun gradbenih površin za skladiščne prostore. Razvoj postavitve kamer. Značilnosti izbire in izračuna toplotne izolacije. Opis diagrama hladilne naprave, izbor opreme.

seminarska naloga, dodana 17.04.2012


Določanje zmogljivosti hladilne komore. Toplotni izračun izolacije ograjenih konstrukcij. Določanje toplotnih tokov v komoro in toplotne obremenitve. Toplotni izračun hladilnega stroja in hladilnika zraka. Izbira hladilne opreme.

seminarska naloga dodana 11.2.2015


splošne značilnosti in princip delovanja hladilne naprave mlekarne, študijo izvedljivosti. Metoda za izračun konstrukcijske površine hladilnika. Toplotni izračun sprejetega hladilnika. Izračun in izbira komorne opreme.

seminarska naloga, dodana 03.06.2010


Projekt parne kompresorske hladilne enote za skladišče gotovih izdelkov mesnopredelovalnega obrata. Opis oblikovne značilnosti hladilna enota, namen glavnih enot in delov. Izračun cikla parne kompresijske hladilne enote.

seminarska naloga, dodana 09.08.2012


Izračun, izbor in tehnične značilnosti hladilnikov zraka. Izbira zamrzovalnika. Opis dela hladilne naprave. Avtomatizacija kompresorske enote, vodne črpalke, ločevalnika olja in oljnega korita, hladilnih naprav.

diplomsko delo, dodano 26.12.2013


Graf izhlapevanja hladilnega sredstva. Izračun specifične toplotne obremenitve uparjalnika in kondenzatorja. Energetska bilanca naprave. Določanje moči, ki jo porabi kompresor. Izračun temperature dobljenega mraza in učinkovitosti hladilne enote.

test, dodano 12.6.2013


Toplotna obremenitev med toplotno obdelavo izdelkov. Izračun debeline toplotnoizolacijskega sloja. Izbira hladilnika in uparjalnikov. Izračun obratovalnih toplotnih tokov. Izbira in distribucija hladilnikov zraka. Izbira načina oblikovanja in hladilnega stroja.

test, dodano 19.04.2013


Zgodovina razvoja in dosežkov sodobne hladilne tehnike. Določanje temperature kondenzacije hladilnega sredstva. Izračun in izbor hladilne opreme (kompresorji, kondenzatorji, sprejemniki). Avtomatizacija hladilnih enot kemičnega obrata.

seminarska naloga, dodana 04.04.2016


Zasnova hladilne enote NST 400-K: okvare in metode za njihovo odpravo. Razvoj ukrepov za servis hladilne opreme in ogrevalnih sistemov. Tehnični in ekonomski kazalniki za namestitev in servis hladilne enote NST 400-K.