MAN tarafından elektronik olarak kontrol edilen ilk motor, 2003 yılında MC modeli temelinde oluşturuldu. Bu motorda şirket reddetti eksantrik mili sürüşüyle ve tanıttı elektronik kontrol: yakıt besleme işlemiyle, devir sayısını düzenleyerek, mekanik regülatörü elektronik olanla değiştirerek, motoru çalıştırma ve tersine çevirme, egzoz valfi ve silindir yağlama işlemleriyle.
arttırmak
Yakıt enjeksiyonu ve egzoz valfleri hidrolik servo sürücüler tarafından kontrol edilir. Hidrolik sistemde kullanılan yağ, sirkülasyonlu yağlama sisteminden alınır ve bir filtreden geçirilir. ince temizlik ve motor tahrikli veya elektrik tahrikli pompalarla (başlangıçta) 200 bar basınca sıkıştırılır. Daha sonra sıkıştırılmış yağ, diyafram akümülatörlerine ve onlardan yakıt enjeksiyon basınç yükselticisine ve egzoz valfi hidrolik tahrik pompalarına gider. Diyaframlı akümülatörlerden yağ, güvenilirlik için her silindire monte edilmiş elektronik modüllerden (CCU) gelen bir sinyalle açılan elektronik olarak kontrol edilen oransal valfler ELFI ve ELVA'ya akar.
arttırmakHidrolik enjeksiyon basınç yükselticileri, büyük çaplı bir pistonun 200 bar basınç altında yağa maruz kaldığı ve yukarı hareket ettiğinde büyük çaplı bir pistonun uzantısı olan küçük çaplı bir pistonun (piston) olduğu pistonlu servo motorlardır. , yakıtı 1000 bar basınca sıkıştırır (servo piston ve pistonun oran alanları 5'tir). Yağın servo motor pistonunun altına girdiği ve yakıt sıkıştırmasının başladığı an, CCU elektronik modülünden bir kontrol darbesinin alınmasıyla belirlenir. Yakıt basıncı enjektör iğnesinin açma basıncına ulaştığında ve yakıt basıncı düştüğünde enjeksiyonun durması meydana geldiğinde, sonuncusu kontrol valfinin kapandığı ve servo motordaki yağ basıncının serbest bırakıldığı andan itibaren belirlenir.
Bu ilginç:
En iyi, havalı ve ilginç YouTube videoları bestofyoutube.ru sitesinde toplanmıştır. YouTube videolarını izleyin ve modern mizahtan haberdar olun.
 |
MAN B&W Dizel A / S, marka L50MC / MCE'den deniz dizeli - iki zamanlı tek etkili, ters çevrilebilir, çapraz kafalı, süper şarjlı gaz türbini (türbin önünde sabit gaz basıncı ile) yerleşik baskı yataklı, sıralı silindir düzeni, dikey.
Silindir çapı - 500 mm; piston stroku - 1620 mm; tahliye sistemi - doğrudan akış valfi.
Dizel efektif güç: Ne = 1214 kW
Nominal hız: n n = 141 dak -1.
Nominal modda efektif özgül yakıt tüketimi g e = 0.170 kg / kWh.
Dizel genel boyutları:
Uzunluk (taban çerçevesinde), mm 6171
Genişlik (taban çerçevesinde), mm 3770
Yükseklik, mm. 10650
Ağırlık, t 273
Ana motorun bir kesiti Şekil 2'de gösterilmektedir. 1.1. Soğutma sıvısı - tatlı su (kapalı sistem). Dizel motorun kararlı durum çalışma modunda çıkışındaki tatlı suyun sıcaklığı 80 ... 82 ° C'dir. Dizel motorun giriş ve çıkışındaki sıcaklık farkı 8 ... 12 ° C'den fazla değil.
Dizel girişindeki yağlama yağının sıcaklığı 40 ... 50 ° C ve dizelden çıkıştaki 50 ... 60 ° C'dir.
Ortalama basınç: Gösterge - 2.032 MPa; Etkili -1.9 MPa; maksimum basınç yanma-14.2 MPa; Boşaltma hava basıncı - 0,33 MPa.
Atanan kaynak elden geçirmek- 120.000 saatten az değil. Dizel motorun hizmet ömrü en az 25 yıldır.
Silindir kapağı çelikten yapılmıştır. Çıkış valfi, dört saplama kullanılarak merkezi deliğe takılır.
Ayrıca kapakta nozullar için delikler açılmıştır. Diğer matkaplar gösterge, emniyet ve çalıştırma valfleri içindir.
Silindir gömleğinin üst kısmı, silindir kafası ile silindir bloğu arasına yerleştirilmiş bir soğutma ceketi ile çevrilidir. Silindir burcu bloğun üst kısmına bir kapak ile takılır ve bloğun içindeki alt delikte ortalanır. Soğutma suyu ve tahliye havası sızıntılarının sızdırmazlığı, silindir gömleğinin oluklarına yerleştirilmiş dört lastik halka ile sağlanır. Silindir gömleğinin alt kısmında, soğutma suyu ve tahliye havası boşlukları arasında, silindire yağlama yağı beslemesi için bağlantı parçaları için 8 delik vardır.
Çaprazkafanın merkez bölümü, kafa yatağının muylusuna bağlanmıştır. Çapraz eleman, piston kolu için bir deliğe sahiptir. Kafa yatağı, babbitt ile doldurulmuş kabuklarla donatılmıştır.
Çaprazkafa, teleskopik bir borudan yağ beslemek için, kısmen pistonu soğutmak için, kısmen kafa yatağını ve kılavuz pabuçları yağlamak için ve ayrıca krank yatağını yağlamak için bağlantı çubuğundaki bir delikten geçmek için deliklerle donatılmıştır. Çapraz başlı pabuçların orta deliği ve iki kayan yüzeyi babbitt ile doldurulur.
Krank mili yarı parçalıdır. Çerçeve yatakları, ana yağlama yağı hattından gelen yağla beslenir. Baskı yatağı, vidanın maksimum duruşunu vida milinden aktarmaya hizmet eder ve ara miller... Baskı yatağı, taban çerçevesinin kıç kısmına monte edilmiştir. Kayganlaştırıcı yağ baskı yatağı yağlaması için bir basınçlı yağlama sisteminden gelir.
Eksantrik mili birkaç bölümden oluşur. Bölümler flanş bağlantıları kullanılarak bağlanır.
Motorun her silindiri ayrı bir yakıt pompası ile donatılmıştır. yüksek basınç(Enjeksiyon pompası). Yakıt pompası, eksantrik mili üzerindeki bir kam rondelasından çalışır. Basınç, itici vasıtasıyla yüksek basınçlı bir boru vasıtasıyla yakıt pompasının pistonuna iletilir ve bağlantı kutusu silindir kafasına monte edilmiş nozullara bağlanır. Yakıt pompaları - makara tipi; enjektörler - merkezi yakıt beslemeli.
Motora hava iki turboşarj tarafından sağlanır. TK türbin çarkı egzoz gazları tarafından tahrik edilir. Türbin çarkı ile aynı şaft üzerine, makine dairesinden havayı alıp soğutucuya hava sağlayan bir kompresör çarkı monte edilmiştir. Soğutucu gövdesine nem ayırıcı takılmıştır. Soğutucudan hava, şarj havası alıcısının içinde bulunan açık çek valfler yoluyla alıcıya girer. Alıcının her iki ucuna, geri dönüşsüz valfler kapalıyken alıcıdaki soğutuculardan hava sağlayan yardımcı üfleyiciler monte edilmiştir.
Pirinç.
Motor silindir bölümü, taban çerçevesine ve kartere sabitlenmiş birkaç silindir bloğundan oluşur. Bloklar dikey düzlemler boyunca birbirine bağlıdır. Blok silindir burçları içerir.
Piston, bir kafa ve bir etek olmak üzere iki ana parçadan oluşur. Piston başı, üst piston kolu halkasına cıvatalanmıştır. Piston eteği 18 cıvata ile kafaya bağlanmıştır.
Piston çubuğu, soğutma yağı borusu için bir geçiş deliğine sahiptir. İkincisi, piston çubuğunun üstüne takılır. Daha sonra yağ, teleskopik borudan çapraz kafaya akar, piston çubuğunun tabanındaki delikten ve piston kolundan piston kafasına geçer. Daha sonra yağ, sondaj yoluyla piston kafasının yatak kısmına, piston kolu çıkış borusuna ve ardından tahliyeye akar. Mil, piston gövdesinin tabanından geçen dört cıvata ile çaprazkafaya bağlanmıştır.
Kullanılmış yakıt ve yağ sınıfları
Ana dişli ve ana motor tipinin seçimi bir kompleks içinde yapılacaktır. Ana motor için seçeneklerin seçimi, hesaplanan etkin güce dayalı olacaktır. 3 dizel düşünün:
Alınan içten yanmalı motorun özellikleri.
|
silindir güç, kWt |
qi sayısı |
etkili güç, kWt |
Özel Yakıt tüketimi wa, g / kWh |
devrimler, |
||
|
"İNSAN-Burmeister ve Vine S50MC-C" | ||||||
|
"İNSAN-Burmeister | ||||||
|
"İNSAN-Burmeister |
Bir ana motorun gerekli gücü = kW
Tablo, en düşük özgül yakıt tüketiminin MAN-Burmeister ve Vine S60MC için olduğunu göstermektedir, düşük hızlıdır, bu da bir pervane üzerinde bir redüksiyon dişlisi kullanmadan çalışmasına izin verir. Bu göstergeler motorun verimliliğini arttırır ve çalışma sürecini basitleştirir.
Özetlemek gerekirse, CDS'yi öngörülen gemiye kurulan SEP'in bir çeşidi olarak kabul ediyoruz. Ana motor ve şanzıman tipi olarak, doğrudan şanzımanlı ve sabit hatveli pervaneli MOD "MAN-Burmeister ve Vine" S60MC'yi kabul ediyoruz. Gerekli gücü sağlamak için, bu tür iki motor kurulmalıdır.
MAN-Burmeister & Vine S60MC motorunun temel özellikleri
Şaft sayısı ve pervane tipi seçimi
Şaft sayısı pervane sayısına göre ders projesi ödevinden seçilir. Öngörülen geminin iki pervanesi olmalıdır. Ana modüller olarak doğrudan iletimli modüller kullanılır, bu yüzden iki adet tek şaftlı SDU kurmaya karar verdim. Bu şema, yüksek hayatta kalma ve manevra kabiliyeti sağlar. Sevk ünitesi tipini seçerken, her tipin avantaj ve dezavantajlarını, belirli bir gemide kullanımının fizibilitesini, geminin ilk maliyetini ve işletme maliyetlerini dikkate alır. Sabit hatveli pervaneli bir kurulum, sabit hatveli pervaneye kıyasla daha basit ve daha ucuz, bakımı daha kolay ve bakımı en kolay olanıdır. Ayrıca, CPP, FPP'ninkinden biraz daha düşük bir verimliliğe (%1 - 3 oranında) sahiptir. salıncak mekanizmasının bulunduğu göbeğin büyük çapı nedeniyle. Bu, deniz taşımacılığı filosunun yerleşik yelken modlarına sahip gemilerinde sabit hatveli pervaneli tesislerin yaygın kullanımını belirledi: petrol tankerleri, kuru yük gemileri, kereste gemileri, kömür gemileri, nakliye buzdolapları ve balıkçı gemileri.
Ayarlanabilir eğimli bir pervanenin kullanılması, geminin manevra kabiliyetini artıran ileri ve geri hızlı bir geçiş sağlar.
Yukarıdakilerden, bu gemi için sabit hatveli pervanelerin kullanılmasının uygun olacağı sonucu çıkar.
Püskürtme başlığı tasarımı deniz dizelleri Burmeister ve Vine (Şekil 6.4.5., A), farklı bir sprey ile temelde yeni bir meme oluşturulana kadar küçük değişikliklerle kullanıldı (Şekil 6.4.5., B).
Şekil 2'de gösterilen yapıda. 6.4.5., A'da, meme 10, iğnenin 7 kılavuzunun 8 alt ucuna sürtünen mahfaza 11 (meme tutucu) içine bastırılır. Kılavuzun üst ucu meme gövdesine 1 taşlanır. . Masif bir somun 9 ile nozul 11, kılavuz 8 ve mahfazanın 1 alt kısmı tek bir sızdırmaz ünite halinde sabitlenir. Pimler 5, yakıt hattı 6'nın soğutma kanallarının 12 bölümlerinin çakışmasını sağlar. Meme 10, gövdeye 11 sıkıştırılarak sabitlenir, bu, deliklerin kesin olarak belirlenmiş olması gereken memenin güvenilir bir şekilde sabitlenmesini sağlar. yön (merkezi konumda meme sayısı iki veya üçtür) egzoz vanası). Üç veya dört püskürtme memesi 0,95 - 1,05 mm çapa sahiptir. İğne elemanlarının hizmet ömrünü uzatmak için - durdurma, iğnenin 7 üst kısmı kalınlaştırılmış bir kafa şeklinde yapılır ve durdurma 4, çapı arttırılmış bir manşon şeklinde yapılır. Durdurucu gövde 1'e bastırılır. İğnenin kalkması h ve = 1 mm'dir. İğnenin geliştirilmiş kafası, meme yayının 2 (P zp) sıkma kuvvetini iğneye ileten çubuğun 3 çapını arttırmayı mümkün kıldı, bu da yay-çubuk tertibatının güvenilirliğini arttırdı.
Burmeister ve Vine enjektörleri, kural olarak, otonom bir sistemin dizel yakıtı ile soğutulur.
Pirinç. 6.4.5
V son yıllar tüm yüksek güçlü deniz düşük hızlı dizel motorları Burmeister ve Vine ile gelecek vaat eden dizel motorlar MAN - Burmeister ve Vine, birleşik bir tasarıma sahip yeni nozullarla donatılmıştır (bkz. Şekil 6.4.5., 6).
Bu durumda temel fark, memenin soğutulmamış olmasıdır. Normal çalışma ağır yakıtın yüksek ısıtma sıcaklıklarında (105-120 ° C) nozullar, kanal 14 aracılığıyla merkezi beslemesi nedeniyle sağlanır. Bu, simetrik bir sıcaklık alanı ve memenin enine kesiti boyunca eşit sıcaklık gradyanları ile sonuçlanır ve sonuç olarak, eşlenik çiftlerde eşit çalışma boşlukları (sıcak yakıt ve soğutucunun vücudunun farklı taraflarına verildiği diğer tüm meme tasarımlarında asimetrik bir sıcaklık alanı oluşturur).
Püskürtücü, bir meme 10, bir kılavuz 8, bir iğne 7 ve iğnenin içinde bir çek valf 17'den oluşur. Tek taraflı meme açıklıklarının yönü, memenin bir pim 5 ile sabitlenmesiyle sağlanır (nozül gövdesi 1, pimi ile çizimde gösterilmeyen bağlantı noktasında sabitlenir). Üstte bir cam şeklinde olan iğne 7, orta kanal 14 ile ara parçasının 15 kafasının girdiği oyuklara, kaydırıcı 13 aracılığıyla yayın 2 sıkma kuvvetini algılar. ara parçasının 15, valf kaldırmasını (hk = 3,5 mm) sınırlar ve üst omuz iğne kaldırmasını (h ve = 1,75 mm) sınırlar.
Meme, motor çalışmadığında (çalışma hazırlıkları sırasında ve denizde zorunlu duruşlar sırasında) ve ayrıca piston itici silindirin yıkayıcının silindirik kısmı etrafında döndüğü bitişik enjeksiyonlar arasındaki dönemde ısıtılmış yakıtı dolaştırır. .
Motor park edildiğinde, yüksek basınçlı yakıt pompası sıfır besleme konumundayken (doldurma ve boşaltma boşlukları bağlıdır), 0,6 MPa'lık bir basınçta yakıt pompası, enjeksiyon yakıt hattına ve meme kanalına 14 yakıt sağlar. "Çek valfin 17 yayı 16 1 MPa'lık bir sıkmaya sahip olduğundan, valf yükselmez ve yakıt küçük bir delikten 18 iğnenin namlusuna ve ardından tahliyeye kadar geçer. Böylece, dururken herhangi bir uzunlukta, tüm enjeksiyon sistemi çalışma viskozitesine sahip yakıtla doldurulacaktır. güvenilir iş yakıt ekipmanı.
Pistonun aktif stroku sırasında motor çalışırken, tahliye basıncı neredeyse anında çek valfi 17 yükseltir ve baypas deliği 18 kapanır. Yakıt, iğnenin (7) diferansiyel alanına akar ve iğneyi kaldırır.
Pistonun aktif strokunun sonunda, tüm tahliye sistemi, içinde tahliye vanası olmadığı için pompanın çalışma boşluğundan hızla boşaltılır. Yakıt basıncı emme basıncının P ap altına düştüğünde. yay 2 iğneyi 7 ayarlar ve 1 MPa'nın altındaki bir basınçta, yay 16 kapatma valfini 17 yerine indirir Piston itme silindiri uzun bir süre pulun üstüne gider ve pompalama sistemi bir sonraki aktif piston strokuna kadar tekrar yakıtla pompalanır.
Yeni memenin dikkate alınan özelliği, yakıt ekipmanının büyük bir avantajıdır, çünkü herhangi bir çalışma koşulunda, güvenilirliği garanti etmek için son derece önemli olan sürekli çalışma sıcaklığı rejimindedir.
Uygulama, gemilerin denizde zorla durdurulması sırasında, hazır durumdaki uzun beklemeler sırasında ve ayrıca uzun süreli düşük hız ve manevra modları sırasında, ağır yakıtın tüm enjeksiyon hattı boyunca soğuduğunu, viskozitesinin arttığını göstermiştir. Bu gibi durumlarda motorun çalıştırılmasından sonra veya ani yük dalgalanmaları ile enjeksiyon basıncı önemli ölçüde artabilir ve tahliye hattındaki hidrolik kuvvetler tehlikeli boyutlara ulaşabilir. Sonuç olarak, yüksek basınçlı yakıt pompası gövdelerinde ve enjeksiyon yakıt hatlarının duvarlarında, pompa ve meme ile bağlantılarında (özellikle bu yerler dişli olduğunda) çatlaklar oluşabilir.
Soğutmalı enjektörlü yakıt enjeksiyon ekipmanı için, bakımını amaçlayan çeşitli çözümler vardır. sıcaklık rejimi yukarıda belirtilen koşullar altında enjeksiyon sistemleri: memelerin soğutulmasının kapatılması, soğutma kanallarına buhar sağlanması, enjeksiyon yakıt hattının tamamı (veya bir kısmı) boyunca buhar "uydularının" kurulması vb. Bununla birlikte, tüm bu çözümler, verimlilik açısından simetrik bir sıcaklık alanına sahip nozuldan önemli ölçüde daha düşüktür.
Soğutmasız nozullar lehine olumlu bir faktör, kullanım ihtiyacını ortadan kaldırmasıdır. özel sistem soğutma (iki pompa, bir tank, boru hatları, enstrümantasyon ve otomasyon cihazları).
Ancak dezavantajları da var. Nozulun tasarımı karmaşık, çok parçalıdır. Dokuz alıştırma yeri vardır ve alıştırma için özel mandreller gereklidir. Yakıt ekipmanında, kapatma valfi 17 işlevlerini yerine getirmediğinden pratik olarak basınç valfi yoktur: meme iğnesinin takılması durumunda, enjeksiyon sisteminden gelen yakıt gaz tarafından dışarı itilir. pistonun aktif strokunun bitiminden kısa bir süre sonra silindirdeki basınç. Deneyimler, bu durumda silindirin kendini kapattığını göstermektedir.
İyi çalışmalarınızı bilgi tabanına gönderin basittir. Aşağıdaki formu kullanın
Öğrenciler, yüksek lisans öğrencileri, bilgi tabanını çalışmalarında ve çalışmalarında kullanan genç bilim adamları size çok minnettar olacaktır.
Yayınlanan http://www.allbest.ru/
Ukrayna Eğitim ve Bilim, Gençlik ve Spor Bakanlığı
"Odessa Ulusal Denizcilik Akademisi"
ders çalışması
Disipline göre: İçten yanmalı deniz motorları
Tamamlanmış
Pisarenko A.V.
Kontrol:
Prof. Gorbatyuk V.S.
Odessa 2012
Tanıtım
Uzun süreli uygulama, tüccar ve özel filonun her tür gemisinde ana motor olarak içten yanmalı bir motor aldığımızı göstermiştir.
açısından yüksek verimlilik özel tüketim yakıt, yüksek verimli verimlilik, önemli hizmet ömrü ve güvenilir motor çalışması, deniz filosunda dizel motor kullanılmasının ana nedenleridir.
Güçlü dizel tesislerine sahip nakliye gemilerinde, pistonlu motor, gaz türbinleri ve kompresörlerden oluşan sık kullanılan kompleksin yanı sıra. Çoğu zaman, limanlar arasındaki geçişlerde sabit bir tam yük modunda çalışan, GTN'de egzoz gazlarının ısısının kullanıldığı birleşik tip şema yaygın olarak kullanılmaktadır. ve motorun verimliliğini önemli ölçüde artıran bir atık ısı geri kazanım kazanında. Kullanım kazanının buharı yeterliyse, gemiye hareket halindeyken elektrik sağlayan ve dizel jeneratörün çalışması için yakıt tasarrufu sağlayan bir türbin jeneratörü ek olarak kurulur.
Benzer dizel tesisatları tesislerle donatılmış uzaktan kumanda, soğutma sıvısı ve yağın kritik motor bileşenlerinin sıcaklıklarının çalışma parametrelerinin sürekli izlenmesi için sistemler ve cihazlar, kontrol bandındaki izin verilen sınırlardan tüm parametrelerin kesilmesinin bir kaydıyla birlikte bir acil durum uyarı koruma sinyali için sistemler.
Şu anda ve yakın gelecekte, bir deniz dizel yapısının geliştirilmesinin ana yönü, yakıt ve yağ tüketiminde ekonomiyi artırmayı, egzoz gazlarının ısısının ve soğutma suyunun derinlemesine kullanılmasını amaçlayan motorun çalışma sürecini iyileştirmektir. tüm çalışma modlarında dizel motorların güvenilirliğini artırmak, tasarım ve uygulamayı geliştirmek. , daha iyi malzemeler.
Nakliye ve özel filo gemilerinde, Burmeister ve Vine (Danimarka), MAN (FRG), Sulzer (İsviçre), Buryansk Motor-Building Plant " (Rusya) dahil olmak üzere önde gelen dizel - inşaat şirketleri tarafından yaygın olarak kullanılacaktır. .
Kurs projesini bir prototip motor olarak tamamlamak için, "Burmeister and Vine" marka 5DKRN 62/140 firmasının motorunu kullanın.
1. Motor tasarım verileri
Motor iki zamanlı, doğrudan akışlı valf temizlemeli, çaprazkafalı, ters çevrilebilir, üflemeli, sağdan dönüşlü, 8 silindirli ve toplam 10.000 hp güce sahiptir. ile birlikte.
Tahliye sistemi Motor geri yönde çalışırken egzoz valfi 83 BCM'de açılır. ve sabah 63'te kapanır. Gaz türbini motoru şişirilmiş.
Üzerinde çalışırken temizleme sistemi ileri kurs aşağıdaki gaz dağılımına sahiptir. Egzoz valfi açıklığı 89 BCM'de gerçekleşir. 57'de kapanıyor 76 dönüşte 146 tahliye portunda egzoz valfi açma açısı krank mili.
Silindire hava, kanatlı boru şeklindeki bir hava soğutucusu, ortak kaynaklı bir alıcı ve piston boşluklarının altından bir santrifüj üfleyici tarafından sağlanır.
Motorun yakıt besleme sistemi aşağıdaki gibi düzenlenmiştir. Yakıt pompası, 3-4 MPa tahliye basıncına sahip iki silindirli bir pistondur. Krank milinin burun ucundaki bir krank tarafından tahrik edilir. İnce filtreler - ince keçe kartuşlarla.
Yüksek basınç pompası, teslimat sonunda regülasyon ile birlikte makaralı tiptedir. Maksimum enjeksiyon basıncı 600 kPsm'dir. Piston 28 mm çapa ve 42 mm strokuna sahiptir. Kam yıkayıcı - iki yarıdan oluşan simetrik profil.
Kapalı enjektör yakıt soğutmalıdır. Açma basıncını zorla 220 kPcm. Düz uçlu iğnenin 0,7 mm kaldırma gücü vardır ve memenin üç 0,67 mm deliği vardır.
Çerçevenin ön ucunda bir dizel yakıt soğutucusu ve ağır yakıt sistemi olması durumunda termostatlı bir yakıt ısıtıcısı bulunur.
Silindir soğutma sistemi, egzoz valfi - kapalı, çift devreli, elektrik motorlarından pompa tahrikli.
Basınç altında silindirlere tatlı su verilir!, 8 atm. ana borudan ve egzoz valflerinin kapaklarından ve gövdesinden geçtikten sonra, 6065 °C sıcaklıkta branşman borularından ana boruya boşaltılır. Soğutma havası soğutucuları için dıştan takmalı su, 0,8 atm basınç altında sağlanır. 40-45 °C sıcaklıkta boru hatlarından tahliye edilir.
Sirkülasyonlu yağlama sistemine, bir elektrik motoru tarafından tahrik edilen pompalar tarafından bakım yapılır. Krank mekanizması, baskı mekanizması tahrik bölmesi, tahrik bölmesi, baskı yatağı ve egzoz valfi tahriki için yağ 1,8 atm basınç altında sağlanır. Otoyolda.
Silindir gömleği alaşımlı dökme demirden yapılmıştır ve toplam 1008 mm olmak üzere 9,8 mm yüksekliğinde 18 üfleme ağzına sahiptir. Yatay düzlemde, pencereler teğet bir yöne sahiptir. Kol, üstte destekleyici yüzeylerin ve altta bir kırmızı-bakır bandın üst üste bindirilmesiyle ceket boyunca kapatılır. Yağlayıcı, küresel çek valfli iki nipel aracılığıyla üfleme pencerelerinin üzerindeki burcun aynasına verilir. Isıya dayanıklı alaşımlı çelikten yapılmış silindir kapağı, manşonun ucunda alıştırma ile kapatılır, kapak, 66 mm strokta ortalama 250 mm çapında bir egzoz valfi, iki meme, bir emniyet valfi ve bir gösterge içerir kapak. Silindirden kapağa, soğutma suyu iki memeden geçer ve kapaktan egzoz valfinin gövdesine iki memeden geçer, piston - motor kompozittir. Alaşımlı çelik kafa, 10 mm yüksekliğinde ve 17 mm genişliğinde üç üst o-ringe sahiptir. Kısa kılavuz alaşımlı dökme demirden yapılmıştır.
Piston tepesinin silindirik kısmındaki kaynaklı yer değiştirici ve radyal delikler, duvarlardan yağa daha iyi ısı transferini kolaylaştırır. Yağ bir tüp vasıtasıyla sağlanır. 170 mm çapında bir karbon çelik çubuk, saplamalar kullanılarak bir kılavuz aracılığıyla piston kafasına flanşlanmıştır. Mil, bir martı ile kılavuz silindirik bir şaft vasıtasıyla uçtaki dairesel yüzey aracılığıyla çaprazkafa çaprazkafaya bağlanır. Sapın alt kısmında, besleme boşluğunu tahliyeden ayıran bir burçla kapatılmış yağ ile bir tüp sağlanır. İki sıyırıcı ve iki O-ring içeren çok parçalı dökme demir gövdeli salmastra kutusu.
Motorun çapraz kafası, dövme çelik bir traversin yaylalarına çivilenmiş 4 dökme çelik sürgü ile çift taraflıdır. Sürgülerin kayma yüzeyleri babbitt ile doldurulur. Sökülebilir kafalı ve bilyalı rulmanlı, dökme çelikten yapılmış ve babbit ile dökülmüş biyel. 280 mm çapında ve 170 mm genişliğindeki kafa yataklarının her biri iki bağlantı çubuğu cıvatasına ve 400 mm çapındaki Krank yataklarının üst yarısı 240 mm ve alt yatak kafasının genişliği 170 mm'lik iki tam bağlantı çubuğu cıvatasına sahiptir. Cıvatalar alaşımlı çelikten yapılmıştır, merkezleme kayışları yoktur. Sert, çatalsız kafalı 190 mm çapındaki biyel kolu, alaşımlı çelikten oyuktur. Biyel kolu ve yataklar, krank yatağından baş olanlara yağ sağlamak için deliklere sahiptir.
Krank mili kompozittir: karbon çeliğinden yapılmış çerçeve ve krank muyluları 400 mm çapa, 254 mm uzunluğa sahiptir; 660 mm genişliğinde ve 185 mm kalınlığında dökme çelik saplar; içi boş boyunlar kapağın uçlarından vidalarla kapatılmıştır. Yağlama ve mukavemet koşullarına göre, krank muylularındaki radyal delikler krank mili düzleminden kaydırılır.
Motor dengeleme koşulları için, yanakların bir kısmı karşı ağırlıklarla dökülür. Motorun baskı yatağı tek taraktır, önde altı sallanan baskı parçası ve ters 2 sektörde yer alan ve kaynaklı gövdeye iki kapak ile sabitlenen . Engelleme tertibatı, iki sonsuz dişli aracılığıyla bir itme mili üzerindeki tekerleğe bağlı bir elektrik motoru içerir.
45-52 °C sıcaklıktaki paletten yağ bir atık tankına boşaltılır.
Çalışma silindirlerinin burçları, eksantrik mili tahrikli yağlayıcılardan yağlanır. Turboşarj yatakları, bir elektrik motoru tarafından tahrik edilen bir dişli pompa ile ayrı bir sistemden yağlanır.
Eksantrik mili tahriki yakıt pompaları ve egzoz eksantrik mili, 89 mm adımlı tek bir döküntü zinciri ile yapılır. eksantrikten eksantrik mili Egzoz valfleri, her silindir için bir kol ve bir taç çubuktan oluşan bir hareket göstergesi tahriki alır. Modüler tasarımdaki makara hava dağıtıcısının eksantrik mili, zincir tahrik eksantrik milinden, yakıt pompalarından.
Motor kontrol direğinin ters çevrilebilir ve yakıt kolu vardır. motor çalıştırıldı sıkıştırılmış hava eşzamanlı yakıt beslemesi ile basınç 30 kg / cm. Motor milinin dönüş yönündeki değişiklik, krank milini yakıt pompalarının ve egzoz valflerinin kilitli eksantrik millerine göre çevirerek hava dağıtıcısını otomatik olarak başlangıç durumlarına çevirdikten sonra gerçekleştirilir.
Kontrol istasyonunda yerinde kurulur: mekanik bir takometre, dönüş yönünün bir göstergesi, toplam motor devri sayacı, yağ, yakıt, tahliye havası, taze ve deniz suyu, yağ ve egzoz gazları için basınç göstergeleri. Kontrol istasyonunda ayrıca her bir gaz turboşarjı için uzaktan takometreler ve bir kapatmalı çalıştırma havası volanı bulunur.
Taban çerçevesi, A-şekilli kanatlı yatak, iki bölümden oluşan destek ve kaynaklı bir yapının çerçeve, tahrik bölmesi.
Çerçeve yatağa kısa cıvatalarla bağlanır. Çift taraflı dökme demir paraleller raflara sabitlenmiştir. Karter bölmeleri, kontrol pencereleri ve yaylı güvenlik plakası plakaları olan çıkarılabilir çelik kalkanlarla kapatılmıştır. Silindir bloğu ayrı büyük ceketlerden oluşur. Soğutma boşluğundaki suyun hızını artırmak için, özellikle manşonun üst kısmındaki akış alanı azaltılır. Gömleklerin soğutma boşluklarını kontrol etmek için kapakları vardır. Kısa alaşımlı çelik ankrajlar, silindir ceketlerini bir ayak aracılığıyla üst takviyeli karter plakasına bağlar. Bağlantılar, ceketlerin bağlantı boşluklarında bulunur.
2. Termal hesaplama
Doğrulama hesaplamasının ana görevi, motorun çalışma modunda çalışma döngüsünün parametrelerini tahmin etmektir. Bu durumda standart cihazlar yardımıyla operasyonda izlenen parametrelerin değerleri kullanılır.
2.1 Doldurma işlemi
Kompresör giriş hava basıncı.
P0? = P0-Drf kgf / cm (1)
Burada P0 barometrik basınç, 720 mm Hg (verilen)
Hava filtreleri boyunca Pfd-basınç düşüşü GTK, 93 mm wc (set)
1 mm Hg = 0,00136 kgf/cm
1mm su kolonu = 0.0001 kgf/cm
P0? = 720 * 0.000136-95 * 0.0001 = 0.96
Kompresör sonrası hava basıncı
рк = рs + Дх kgf / cm (2)
nerede, ps - alıcıdaki hava basıncı (buzdolabından sonra), 1,42 kgf / cm
Äх - hava soğutucuları boyunca basınç düşüşü 250 mm su sütunu (set)
pk = 1,6 + 140 * 0,0001 = 1,614
kompresör basınç oranı
pk = pk / P0? (3)
pk = 1.614 / 0.96 = 1.68
Doldurma sonunda silindir basıncı
İçin iki zamanlı motorlar doğrudan akışlı valf üfleme ve Sulzer'den döngüsel üfleme ile.
pa = (0.96-1.05) ps (4)
Hesaplama için 1.01 alıyoruz
Ra = 1,01 * 1,6 = 1,616
Alıcıdaki şarj havası sıcaklığı (buzdolabından sonra)
Tk = T? c * pk ^ (nk-1 / nk) K (5)
T nerede? c = T0 = 273 + t0- kompresör girişindeki hava sıcaklığı
nk, kompresördeki sıkıştırma politropik üssüdür. Soğutulmuş gövdeli santrifüj pompalar için nk = 1,6-1,8. Hesaplama için nk = 1.7 alıyoruz
T? c = 273 + 35 = 308
Tk = 308 * 1.616 ^ (1.7-1 / 1.7) = 375.76
Alıcıdaki hava sıcaklığı
Тs = 273 + tz.v. + (15-20) K (6)
nerede tz.w - deniz suyu sıcaklığı (tz.w = 17C)
Ts = 273 + 10 + 17 = 300
Yanma odasının duvarlarından ısıtmayı (Dt) dikkate alarak çalışma silindirindeki hava sıcaklığı.
Т?S = Тs + Дt К (7)
Nerede Дt = 5-10С hesaplama için Дt = 7С alıyoruz
Doldurma sonunda hava ve artık gaz karışımının sıcaklığı
Ta = (T? S + r Tr) / 1 + r K (8)
burada r artık gaz katsayısıdır. Doğrudan akışlı valf boşaltmalı iki zamanlı için r = 0,04-0,08.
Hesaplama için r = 0.06 alıyoruz
Artık gazların Tr-sıcaklığı Tr = 600-900 Hesaplama için Tr = 750 alıyoruz
Ta = (307 + 0.06 * 750) /1+0.06=332
Etkili piston stroku ile ilgili doldurma oranı
s n = (/ -1) * (pG / ps) * (Ts / Ta) * (1/1 + r) (9)
sıkıştırma oranının değeri nerede. Düşük hızlı motorlar için = 10-13. Hesaplama için = 12 alıyoruz
s n = (12 / 12-1) * (1.616 / 1.6) * (301/332) * (1/1 + 0.06) = 0.94
Dolum oranı, pistonun tam stroku ile ilgilidir.
H? n = s n (1- s) (10)
burada s, göreceli kayıp piston strokudur. Doğrudan akış valfi üflemeli motorlar için s = 0,08-0,12. Hesaplama için s = 0.1 alıyoruz
H? n = 0.94 (1-0.1) = 0.85
Tam silindir yer değiştirmesi.
V? S = рD ^ 2/4 * S m
V? S = 0.785 * 0.62 ^ 2 * 1.4 = 0.24
Şarj havasının yoğunluğu
s = 10 ^ 4 * Ps / R * Ts kg / m
burada R = 29.3 kgm / kg derece (287 J / kg rad) -gaz sabiti
s = 10 ^ 4 * 1,6 / 29,3 * 301 = 1,8
Hava yükü, silindirin toplam çalışma hacmini ifade eder.
(kg / devir) (11)
nerede d - sıcaklığa ve bağıl neme bağlı olarak belirlenen havanın nem içeriği (tablo 1)
2.2 Sıkıştırma işlemi
Düşük ve orta hızlı motorlar için n1 = 1.34 + 1.38. Hesaplama için 1.36 alıyoruz
İlk yaklaşım n1 = 1.36
İkinci yaklaşım n1 = 1.377
Kabul et n1 = 1.375
Sıkıştırma işleminin sonundaki basınç.
Pc = p bir * kgf / cm (13)
Pc = 1.616-12 "377 = 49.48
Sıkıştırma işleminin sonundaki sıcaklık.
Tc = Ta * K (14)
Tc = 333 -12 0 - 377 = 849.7
Yakıtın güvenilir kendi kendine tutuşması için Tc en az 480+ 580 "C veya 753 +853" K olmalıdır.
2.3 Yanma süreci
Maksimum yanma basıncı.
p: = adet * l kgf / cm (15)
nerede, l = Pz / Pc - basınç artış derecesi. Düşük hızlı motorlar için l = 1.2 / 1.35. Hesaplama için l = 1.3 alıyoruz
p z = 49,48 * 1,3 = 64,32
Maksimum yanma sıcaklığı, bir forma indirgenebilen yanma denkleminden belirlenir.
ATz 2 + BTz -C = o
İkinci dereceden denklemi çözerek şunları elde ederiz:
burada z, genişlemenin başladığı an itibariyle ısı kullanım katsayısıdır; Düşük hızlı motorlar için z = 0.80 0.86.
Hesaplama için Жz = 0.83 alıyoruz
Net kalorifik değer
Qн = 81С + 300Н -26 (0-S) - 6 (9 H + W) kcal / kg, (17)
nerede, С, Н, 0, W, - karbon, hidrojen, kükürt ve su içeriği% Hesaplama için F-12 deniz akaryakıtına sahibiz. Tablo 2'den C = %86,5, H = %12.2, S = %0,8, O = %0,5, Qn = 9885 kcal / kg alıyoruz.
1 kg yakıtın tamamen yanması için teorik olarak gerekli olan hava miktarı:
hacim birimlerinde
Lo = kmol / kg (18)
kütle birimlerinde
Git = Lo * mo kg / kg (19)
burada mo = 28.97 kg / kmol 1 kmol havanın kütlesidir
G0 = 0.485 * 28.97 = 14
1 kg yakıtın tam yanması için silindire verilen hava miktarı:
hacim birimlerinde
L = d * L0 kmol / kg (20)
kütle birimlerinde
G =NS* G0 kg / kg (21)
nerede NS- yakıt yanması sırasında fazla hava katsayısı. Düşük hızlı motorlar için NS= 1.8 + 2.2. Hesaplama için kabul ediyoruz NS=2.
L = 2 * 0.485 = 0.97
Teorik moleküler değişim katsayısı. (22)
Gerçek moleküler değişim katsayısı.
Sıkıştırma işleminin sonunda bir taze hava yükü ve artık gaz karışımının ortalama molar izokorik ısı kapasitesi.
(mS v) s cm = (mCv) s kim = 4.6 + 0.0006 * Tc kcal / kmol derece (24)
(mS v) s cm = 4,6 + 0,0006-849,7 = 5,11
Fazla hava ve yanmadan sonra silindirde kalan artık gazlar ile "temiz" yanma ürünleri karışımının ortalama molar izobarik ısı kapasitesi.
Elde edilen değeri denklem (25) ile değiştirin.
2.4 Genişletme süreci
Ön genişleme oranı.
Sonraki genişleme derecesi.
Genişleme politropik z2'nin ortalama üssü, denklemden ardışık yaklaşım yöntemiyle belirlenir:
Formül (28)'e göre z2'yi hesaplarken büyük bir doğruluğa ihtiyacımız olmadığından, düşük hızlı motorlar için z2'nin değeri z2 = 1.27 / 1.29'dur, z2 = 1.28'i seçiyoruz.
Genişleme sonu basıncı. (29)
рb = 64.32 * 1 / 6.59 1 "28 = 5.75
Genişlemenin sonundaki sıcaklık. (otuz)
2.5 Egzoz gazı parametreleri
Silindir çıkışının arkasındaki ortalama gaz basıncı.
рr- = рs-Жn kgf / cm (31)
burada wn = (0.88 / 0.96), giriş ve çıkış organlarındaki tahliye sırasındaki basınç kaybı katsayısıdır. Hesaplama için wn = 0.92 alıyoruz.
Pr = 1,6 * 0,92 = 1,47
Türbinlerden önceki ortalama gaz basıncı
PT = Pr * wr kgf / cm (32)
burada, lg = 0.97 + 0.99, silindirden türbinlere çıkışta üfleme sırasında basınç kaybı katsayısıdır. Hesaplama için wg = 0.98 alıyoruz.
PT = 1.47 * 0.98 = 1.44
Türbinlerin önündeki gazların ortalama sıcaklığı. (33)
burada qg = (0.40 + 0.45) türbinlerin önündeki egzoz gazları ile nispi ısı kaybıdır. Hesaplama için qr = 0.43 alıyoruz. c a - blöf katsayısı. GTN tsa = 1,6 / 1.65 ile iki zamanlı için. Hesaplama için ts = 1,63 alıyoruz.
С Р г = (0.25 / 0.26) - gazların ortalama izobarik ısı kapasitesi. Hesaplama için Сpr = 0.26 alıyoruz.
2.6 Motorun enerji ve ekonomik göstergeleri
Masing-Sinetsky formülüne göre, faydalı piston strokuna atıfta bulunulan teorik döngünün ortalama gösterge basıncı.
Pn = kgf / (34)
Pistonun tam strokuna atıfta bulunulan teorik döngünün ortalama gösterge basıncı.
Tahmini geçerli döngünün ortalama belirtilen basıncı.
Nerede, diyagramın yuvarlama faktörüdür. Tek akışlı valf boşaltmalı iki zamanlı için. Hesaplama için kabul ediyoruz
P = 12.14 * 0.97 = 11.77
Çalışma modunda belirtilen motor gücü.
Nerede, z incelik faktörüdür. İki zamanlı motorlar için z = 1
Nominal gösterge gücü motor.
Nerede, motorun mekanik verimliliği nominal modda. iki zamanlı için
Hesaplama için kabul ediyoruz
Motorun mekanik verimliliği çalışma modundadır.
Çalışma modunda ortalama efektif basınç.
Pc = 11,77-0,92 = 10,82
Çalışma modunda etkin motor gücü.
Nc = Ni * zm HP (41)
Nс = 7439 -0.92 * 6843.88
Çalışma modunda belirli gösterge yakıt tüketimi.
kg / hp sa. (42)
Çalışma modunda belirli etkin yakıt tüketimi.
kg / hp sa. (43)
Çalışma modunda saat başına yakıt tüketimi.
Çalışma modunda döngüsel yakıt beslemesi.
Çalışma modunda gösterge verimliliği.
Operasyonel modda etkin verimlilik.
h = 0.49-0.92 = 0.45
2.7 Tarafındangösterge diyagramının yapısı
Va silindirinin hacmini A = 120 mm segmentine eşit bir ölçekte alıyoruz.
Bulunan hacimleri apsis eksenine çizin. Koordinatların ölçeğini belirleyin:
mm / kgf / cm
B - segmentin uzunluğu, segment A'dan 1.3-1.6 kat daha azdır. B'yi 1.5 kat kabul ediyoruz. B = 80 mm.
Ara hacimleri ve karşılık gelen sıkıştırma ve genleşme basınçlarını belirleriz. Hesaplama tablo şeklinde yapılır.
Tablodaki verilere göre, diyagramda karakteristik noktalar çiziyor ve sıkıştırma ve genişleme politropları oluşturuyoruz. Çizilen diyagram teoriktir (hesaplanmıştır).
Önerilen gösterge tablosunu oluşturmak için, teorik tablonun köşelerini C. Z ve Z noktalarında yuvarlayın. Gerçek serbest bırakma süreci, F.A. kullanılarak tablodaki konumu bulunan b noktasında başlar. Brix.
Krank yarıçapı Çizim ölçeğine göre.
Brix Düzeltme.
burada l en basit krank mekanizmasıdır. l = 0.25 alıyoruz. Egzoz valfinin açılmasının başlangıcının açısı (q, 90 P.K.V.'ye N.M.T.'ye eşit olarak alınır.
m.O'dan, apsis ekseninden bir iletki kullanarak, açıyı erteleriz (q, genişleme eğrisi ile kesişme noktasına dikey bir çizgi çizer ve b noktasının konumunu buluruz.> b ve a noktaları bir eğri ile bağlanır.
tablo 1
3. Motorun dinamik hesaplanması
3. 1 Çarpık hareketin kinematik ve dinamik analizi görevleribaşak bağlantı çubuğu mekanizması (KShM)
Çalışması sırasında, içten yanmalı bir motorun parçaları çeşitli kuvvetlerin etkisi altındadır. İçten yanmalı motorun en önemli birimi KShM'dir.
V KShM motoruçalışması sırasında, aşağıdaki kuvvetler çalışır:
1) Pistondaki gaz basıncı:
nerede: p g - motor silindirindeki gaz basıncı, MPa;
F-piston taç alanı ile birlikte () ;
2) Ötelemeli olarak hareket eden kütlelerin ataleti
burada: m pd, kademeli olarak hareket eden parçaların kütlesidir, kg;
a - piston ivmesi m / ;
3) Ötelemeli olarak hareket eden kütlelerin yerçekimi kuvvetleri:
4) Sürtünme kuvvetleri.
Kesin teorik tanımlamaya uygun değildirler ve motorun mekanik kayıplarına dahil edilirler. Ağırlık kuvvetleri (yerçekimi) diğer kuvvetlere kıyasla küçüktür ve bu nedenle genellikle yaklaşık hesaplamalarda dikkate alınmazlar.
Toplam itici güç:
Tasarlanan içten yanmalı motorun parçalarının kütlesini henüz bilmediğimiz için, hesaplama için pistonun birimi başına cm2 (m 1) başına özgül kuvvetler kullanılır. Böylece:
3. 2 İtici gücün belirlenmesi
Yapım metodu
İş akışının hesaplanması temelinde oluşturulan gösterge diyagramı, p r'nin piston strokuna bağımlılığını verir. Daha fazla hesaplama için, içten yanmalı motora etki eden kuvvetleri krank milinin dönme açısı ile ilişkilendirmek gerekir.
İçten yanmalı motor çevriminin parametrelerinin hesaplanmasının sonuçlarına göre oluşturulan gösterge diyagramının apsis eksenine paralel olarak, düz bir AB çizgisi çizilir. AB segmenti O noktası ile ikiye bölünür ve bu noktadan itibaren OA yarıçapı ile bir yarım daire tanımlarlar. Dairenin merkezinden (O noktası) NMT yönünde, 00 1 = 0,5g segmenti bırakılır - Brix düzeltmesi, burada r = OA (ölçeği korumak için).
Kalıcı KShM;
burada: R, krankın yarıçapıdır;
L, yatakların aksları arasındaki bağlantı çubuğunun uzunluğudur.
I değeri aşağıdaki sınırlar içinde alınır:
Düşük hızlı çaprazkafalı motorlar için 1 / 4.2 - 1 / 3.5;
Bizim durumumuzda X = 0.25 alıyoruz.
O1'den (Brix kutbu), ikinci daireyi (birincisinden daha büyük) keyfi bir yarıçapla tanımlayın ve eşit parçalara bölün (genellikle her 5-15 ° 'de bir). Brix kutbundan ışınlar ikinci çemberin bölünme noktalarından geçirilir.
Bir diyagram oluşturmak için -p.c.v.
Genişletilmiş gösterge diyagramı için P r = (a), ölçeği M ord = 10 mm ordinatı boyunca alırız. I MPa ve apsis boyunca M abts = 20 derece, 1 cm.
Çünkü ordinat ekseni boyunca kabul edilen ölçek, p - V diyagramının ölçeğinden 1,5 kat daha küçüktür, bu nedenle, ondan alınan koordinatlar 1.5'e bölünür ve sırasıyla ayrılır. ve diyagramda P r = (a).
Eylemsizlik kuvvetlerinin diyagramını çizmek için P g = ѓ (a), t pd = 7000 alıyoruz
Hareket eden kuvvetlerin diyagramı, işaretleri dikkate alınarak P, = / (a) ve P s = / (a) diyagramlarının koordinatlarının toplanmasıyla oluşturulur.
3. 3 Teğetsel kuvvetlerin bir diyagramını çizme
1. Bir silindir için bir diyagram çizme yöntemi:
Teğetsel kuvvetler diyagramını hareketli kuvvetler diyagramıyla aynı ölçekte oluşturuyoruz: M abts = 20 derece / cm, M ord = 10 mm / MPa.
Tablo 3'ü yapıyoruz. Trigonometrik fonksiyon : = 1/4 için tablo 2'den belirlenir; R d - Şek. 3 mm.
Teğetsel kuvvet (teğetsel) aşağıdaki formülle belirlenir:
Ra, itici güçtür (yukarıya bakın).
a.c.c.'ye bağlı olarak tablo 3'e göre belirlenen trigonometrik fonksiyon. ve:
Silindir ekseninden biyel ekseninin sapma açısı.
Belirli değerler -, P 0, P K, bir silindir için teğet kuvvetlerin bir diyagramının oluşturulduğu tablo 3 ve 4'te özetlenmiştir (Şekil 3a).
Tablo 3
|
Çalışma stroku (uzatma) |
||||||||
Tablo 4. Ötelemeli P ve = ѓ kütlelerinin atalet kuvvetlerinin hesaplanması (a) MPa
|
Motor 5 DKRN 62/140 |
|||||
2. Teğet kuvvetlerin özet diyagramını oluşturmak için bir yöntem.
Teğet kuvvetlerin özet diyagramı, bir silindirin teğet kuvvetlerinin diyagramı ile aynı ölçekte oluşturulmuştur (Şekil 36).
Spesifik direnç kuvvetini belirleyin
Ve ortalama teğetsel kuvvet
Ordinat ekseninin ölçeği = 10 mm / MPa, bu nedenle
Grafik oluşturma hatası
Neye izin verilir
3. 4 Volan hesaplama
deniz motoru biyel volan
Volanı hesaplamak için, başlangıçta, krank milinin düzensiz dönüş değerleri ayarlanır:
Özet grafiğinin alanının ölçeğini belirleyin
İlişkin
Fazla çalışma alanını planlıyoruz:
Spesifik fazla çalışmayı belirleyin:
Sonra gereksiz iş:
burada: R, krankın yarıçapıdır (m); motorun ve volanın hareketli parçalarının atalet momenti:
İçten yanmalı motorun hareketli parçalarının momenti:
Volanın atalet momentini hesaplıyoruz:
4 = 1483.08 (kg /)
El çarkının azaltılmış çapını kabul ediyoruz :
burada: S - genel boyutlar; prototip motor, m; Sonra:
Jantın kütlesini hesaplıyoruz:
Volanın toplam kütlesini belirleyin:
0,88 - = 0,8 - 7 3 5,21 = 572.2 (kg)
Aşağıdaki ifadeden volan jantının boyutlarını belirleyin:
nerede: R- yoğunluk. çelik için P = 7800(kg / m) . B ve h - sırasıyla jantın genişliği ve kalınlığı, m Jantın kalınlığını h = 0,2 m'ye eşit alıyoruz, o zaman:
Maksimum volan çapı:
2,88 + 0,04 = 2,92 (m)
Volan çemberinin çevresel hızının kontrol edilmesi:
Ortaya çıkan değer, tasarlanan motor için kabul edilebilir.
ListeEdebiyat
1. Gösterge yöntemi
2. Mikheev V.G. "Ana gemi enerji santralleri". için metodik öneriler kurs tasarımı Minimorflot'un deniz ve arktik okulları için. M., TsRIL "Morflot", 1981, 104s.
3. Gogin A.F. "Deniz dizelleri", teori, tasarım ve operasyonun temelleri. Nehir okulları ve teknik okullar için ders kitabı su ulaştırma: 4. baskı. revize Ve eklendi - M., Transport, 1988.439s.
4. Lebedev AÇIK "Gemi santralleri ve işletilmesi". Üniversiteler için ders kitabı vodn. Ulaşım - M.: Ulaştırma, 1987 - 336'lar.
5. A.A. Fock, Mitryushkin Yu.D. " Bakım onarım yolculukta gemi "
6. A.N. Neelov "Kurallar teknik sömürü gemi teknik araçlar", Moskova 1984. - 388'ler.
Allbest.ru'da yayınlandı
...benzer belgeler
Yakıt, yanıcı karışımın bileşimi ve yanma ürünleri. Seçenekler Çevre... Sıkıştırma, yanma ve genleşme süreci. Krank mekanizmasının kinematiği ve dinamik hesabı. için dört silindirli motor Yolcu aracı YaMZ-236.
dönem ödevi 23/08/2012 eklendi
Teknik özellikler bir deniz içten yanmalı motor ve onun Tasarım özellikleri... Termal hesaplama için başlangıç parametrelerinin seçimi. Bir gösterge diyagramı oluşturma. Hareket eden anların belirlenmesi krank mekanizması.
dönem ödevi eklendi 16/12/2014
Motordaki performans göstergeleri ve emme, sıkıştırma ve yanma işlemlerinin ana parametrelerinin belirlenmesi. Bir ısı dengesi denklemi oluşturma ve bir gösterge diyagramı oluşturma. Krank mekanizmasının dinamik araştırması.
dönem ödevi, 16/09/2010 eklendi
Bir içten yanmalı motorun termal hesabı. Çalışma sıvısı ve artık gazların parametreleri. Alım, sıkıştırma, yanma, genleşme ve serbest bırakma süreçleri. Dış hız özellikleri, bir gösterge diyagramının oluşturulması. Piston ve biyel grubunun hesaplanması.
dönem ödevi, eklendi 07/17/2013
Deniz içten yanmalı motorların sınıflandırılması, işaretlenmesi. Genelleştirilmiş ideal döngü pistonlu motorlar ve çeşitli döngülerin termodinamik katsayısı. Yanma sürecinin termokimyası. Krank mekanizmasının kinematiği ve dinamiği.
öğretici, 21.11.2012 eklendi
Çalışma sıvısı ve özellikleri. Emme, sıkıştırma, yanma, genleşme, serbest bırakma süreçlerinin özellikleri. Krank mekanizmasına etki eden faktörlerin hesaplanması. Tasarlanan motorun güvenilirliğinin değerlendirilmesi ve seçimi araç ona.
dönem ödevi, 29/10/2013 eklendi
İçten yanmalı motorun ana enerji, ekonomik ve tasarım parametrelerinin belirlenmesi. Bir gösterge diyagramı oluşturmak, karbüratörün dinamik, kinematik ve mukavemet hesaplamalarını yapmak. Yağlama ve soğutma sistemi.
dönem ödevi, 21/01/2011 eklendi
Teknik Açıklama motor KAMAZ. İçten yanmalı bir motorun çalışma süreci ve dinamiği, hızı, yükü ve çok parametreli özellikleri. Doldurma, sıkıştırma ve yanma sürecinin göstergelerinin belirlenmesi, motorda genleşme.
dönem ödevi eklendi 26/08/2015
Isıl hesaplama için parametre seçimi, doldurma, sıkıştırma, yanma ve genleşme işlemlerinin hesaplanması. Motorun göstergesi ve etkin performansı, krank mekanizmasının kütlelerinin azaltılması, atalet kuvvetleri. Mukavemet için motor parçalarının hesaplanması.
dönem ödevi, eklendi 04/09/2010
Çalışan vücudun özelliklerinin belirlenmesi. Artık gazların parametrelerinin hesaplanması, emme, sıkıştırma, yanma, genleşme, egzoz işleminin sonunda çalışma sıvısı. Harici hız özelliklerinin hesaplanması ve oluşturulması. Krank mekanizmasının dinamik hesabı.
